开关电源MOS设计选型的几个基本原则.docx

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1、开关电源MOS设计选型的几个基本原则目录1 .序言12 .MOS设计选型的几个基本原则22.1.电压应力22.2.漏极电流22.3.驱动要求31. 4.损耗及散热32. 5.损耗功率初算83. 6.耗散功率约束84. MOS管损耗的8个组成部分93.1.导通损耗POn93.2. 截止损耗POff93.3. 开启过程损耗103.4. 关断过程损耗113.5. 驱动损耗PgS123. 6.体内寄生二极管正向导通损耗P（1f124. 7.体内寄生二极管反向恢复损耗Pd_recover134.减少MOS管损耗的方法135. 1.晶体管缓冲电路（即加吸收网络技术）134.2. 谐振电路134.3. 软开

2、关技术131 .序言开关模式电源（SWitChModePowerSupp1y）,又称交换式电源、开关变换器，是一种高频化电能转换装置，是电源供应器的一种。其功能是将一个位准的电压，透过不同形式的架构转换为用户端所需求的电压或电流。开关电源的输入多半是交流电源（例如市电）或是直流电源，而输出多半是需要直流电源的设备，例如个人电脑，而开关电源就进行两者之间电压及电流的转换。开关损耗包括导通损耗和截止损耗。导通损耗指功率管从截止到导通时，所产生的功率损耗。截止损耗指功率管从导通到截止时，所产生的功率损耗。2 开关损耗(SWitChing-1OSS)包括开通损耗(TUrn-On1oSS)和关断损耗(T

3、Urn-Of1oss),常常在硬开关(Hard-SWitChing)和软开关(SOft-SWitChing)中讨论。所谓开通损耗(TUrn-On1Oss),是指非理想的开关管在开通时，开关管的电压不是立即下降到零，而是有一个下降时间，同时它的电流也不是立即上升到负载电流，也有一个上升时间。在这段时间内，开关管的电流和电压有一个交叠区，会产生损耗，这个损耗即为开通损耗。以此类比，可以得出关断损耗产生的原因，这里不再赘述。开关损耗另一个意思是指在开关电源中，对大的MoS管进行开关操作时，需要对寄生电容充放电，这样也会引起损耗。3 .MOS设计选型的几个基本原则2.1.电压应力在电源电路应用中，往往

4、首先考虑漏源电压VDS的选择。在此上的基本原则为MOSFET实际工作环境中的最大峰值漏源极间的电压不大于器件规格书中标称漏源击穿电压的90%。即：VDSPeakW90%*V(BR)DSS注1：一般地，V(BR)DSS具有正温度系数。故应取设备最低工作温度条件下之V(BR)DSS值作为参考。2.2.漏极电流其次考虑漏极电流的选择。基本原则为MOSFET实际工作环境中的最大周期漏极电流不大于规格书中标称最大漏源电流的90%；漏极脉冲电流峰值不大于规格书中标称漏极脉冲电流峰值的90%即：IDmaXW90%*IDIDPU1Se导通损耗Pon导通损耗指在MOSFET完全开启后负载电流(即漏源电流)1DS

5、(On)(t)在导通电阻RDS(on)上产生之压降造成的损耗。导通损耗计算：先通过计算得到IDS(On)函数表达式并算出其有效值IDS(on)rms,再通过如下电阻损耗计算式计算：Pon=IDS(on)rms2XRDS(on)KDon说明：计算IDS(on)rms时使用的时期仅是导通时间Ton,而不是整个工作周期Ts；RDS(On)会随IDS(On)(t)值和器件结点温度不同而有所不同，此时的原则是根据规格书查找尽量靠近预计工作条件下的RDS(on值(即乘以规格书提供的一个温度系数Ko2、截止损耗POff截止损耗，指在MOSFET完全截止后在漏源电压VDS(Off)应力下产生的漏电流IDSS造

6、成的损耗。截止损耗计算：先通过计算得到MOSFET截止时所承受的漏源电压VDS(Off),在查找器件规格书提供之IDSS,再通过如下公式计算：Poff=VDS(offIDSSX(I-Don)说明：IDSS会依VDS(Off)变化而变化，而规格书提供的此值是在一近似V(BR)DSS条件下的参数。如计算得到的漏源电压VDS(Off)很大以至接近V(BR)DSS则可直接引用此值，如很小，则可取零值，即忽略此项。3、开启过程损耗开启过程损耗，指在MOSFET开启过程中逐渐下降的漏源电压VDS(off.on(t与逐渐上升的负载电流(即漏源电流)1DS(Off交叉重叠部分造成的损耗。开启过程损耗计算：开启

7、过程VDS(off.on(t)与IDS(off.ont交叉波形如上图所示。首先须计算或预计得到开启时刻前之VDS(Oftend)、开启完成后的IDS(Or1beginning)即图示之Ip1,以及VDS(off_ont)与IDS(Off_on)(t)重叠时间Txo然后再通过如下公式计算：Poff-on=fsfTXVDS(Off_on)(t)ID(Off_on)(t)dt实际计算中主要有两种假设一图(A)那种假设认为VDS(off.ont的开始下降与ID(off-nt的逐渐上升同时发生；图(B)那种假设认为VDS(off.on)(t的下降是从ID(Off上升到最大值后才开始。图O是F1YBACK

8、架构路中一MOSFET实际测试到的波形，其更接近于(A)类假设。针对这两种假设延伸出两种计算公式:(A)类假设Poff,on=1/6VDS(Off_end)Ip1trfs(B)类假设Poff_on=1/2VDS(Off_end)Ip1(td(on+trfs(B)类假设可作为最恶劣模式的计算值。注3：图(C)的实际测试到波形可以看到开启完成后的IDS(Or1beginning)Ip1(电源使用中Ip1参数往往是激磁电流的初始值)。叠加的电流波峰确切数值我们难以预计得到，其跟电路架构和器件参数有关。例如F1YBACK中实际电流应是ItOta1=IdPI+Ia+Ib(Ia为次级端整流二极管的反向恢复

9、电流感应回初极的电流值-即乘以匝比，Ib为变压器初级侧绕组层间寄生电容在MOSFET开关开通瞬间释放的电流)。这个难以预计的数值也是造成此部分计算误差的主要原因之一。4、关断过程损耗关断过程损耗。指在MOSFET关断过程中逐渐上升的漏源电压VDS(Or1off)(t)与逐渐下降的漏源电流IDS(Or1Off)(t)的交叉重叠部分造成的损耗。关断过程损耗计算：如上图所示，此部分损耗计算原理及方法跟Pofton类似。首先须计算或预计得到关断完成后之漏源电压VDS(Of1beginning)、关断时刻前的负载电流IDS(Or1end)即图示之Ip2以及VDS(Or1off)(t)与IDS(Or1Of

10、f)(t)重叠时间Txo然后再通过如下公式计算：Pofton=fs/TXVDS(On_offXt)XIDS(Or1Offxt)Xdt实际计算中，针对这两种假设延伸出两个计算公式：(A)类假设Poff_on=1/6XVDS(off_beginning)Ip2tffs(B)类假设Poff_on=1/2VDS(OffJJeginning)Ip2(td(off)+tf)fs(B)类假设可作为最恶劣模式的计算值。注4：IDS(Or1end)=IP2,电源使用中这一参数往往是激磁电流的末端值。因漏感等因素，MOSFET在关断完成后之VDSfoftbeginning)往往都有一个很大的电压尖峰Vspike叠

11、加其上，此值可大致按经验估算。5、驱动损耗PgS驱动损耗，指栅极接受驱动电源进行驱动造成之损耗驱动损耗的计算：确定驱动电源电压Vgs后，可通过如下公式进行计算：Pgs=VgsQgfs注5：Qg为总驱动电量，可通过器件规格书查找得到。6、Coss电容的泄放损耗PdsCoss电容的泄放损耗,指MOS输出电容Coss截止期间储蓄的电场能于导同期间在漏源极上的泄放损耗。Coss电容的泄放损耗计算：首先须计算或预计得到开启时刻前之VDS,再通过如下公式进行计算：Pds=12XVDS(Off_end)2XCossXfs注6：Coss为MOSFET输出电容，一般可等于Cds,此值可通过器件规格书查找得到。7

12、、体内寄生二极管正向导通损耗PC1f体内寄生二极管正向导通损耗,指MOS体内寄生二极管在承载正向电流时因正向压降造成的损耗。体内寄生二极管正向导通损耗计算：在一些利用体内寄生二极管进行载流的应用中(例如同步整流)，需要对此部分之损耗进行计算。公式如下：Pd_f=IFVDFtxfs其中：IF为二极管承载的电流量，VDF为二极管正向导通压降，tx为一周期内二极管承载电流的时间。注7：会因器件结温及承载的电流大小不同而不同。可根据实际应用环境在其规格书上查找到尽量接近之数值。8、体内寄生二极管反向恢复损耗Pe1reCoVer体内寄生二极管反向恢复损耗，指MOS体内寄生二极管在承载正向电流后因反向压致

13、使的反向恢复造成的损耗。体内寄生二极管反向恢复损耗计算：这一损耗原理及计算方法与普通二极管的反向恢复损耗一样。公式如下：Pd_recover=VDRQrrfs其中：VDR为二极管反向压降，Qrr为二极管反向恢复电量，由器件提供之规格书中查找而得。MOS设计选型的几个基本原则建议初选之基本步骤：1、电压应力在电源电路应用中，往往首先考虑漏源电压VDS的选择。在此上的基本原则为MOSFET实际工作环境中的最大峰值漏源极间的电压不大于器件规格书中标称漏源击穿电压的90%o即：VDS_peak90%*V(BR)DSS注：一般地，V(BR)DSS具有正温度系数。故应取设备最低工作温度条件下之V(BR)D

14、SS值作为参考。2、漏极电流其次考虑漏极电流的选择。基本原则为MOSFET实际工作环境中的最大周期漏极电流不大于规格书中标称最大漏源电流的90%；漏极脉冲电流峰值不大于规格书中标称漏极脉冲电流峰值的90%即：ID_max90%*IDID_pu1se90%*IDP注8：一般地，IDjnax及ID_pu1se具有负温度系数，故应取器件在最大结温条件下之IDjnax及ID_pu1se值作为参考。器件此参数的选择是极为不确定的一主要是受工作环境，散热技术，器件其它参数(如导通电阻，热阻等)等相互制约影响所致。最终的判定依据是结点温度(即如下第六条之“耗散功率约束”)。根据经验，在实际应用中规格书目中之ID会比实际最大工作电流大数倍，这是因为散耗功率及温升之限制约束。