渡槽结构计算书.docx

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1、1 .工程概况12 .槽身纵向内力计算及配筋计算2(1)荷载计算2(2)内力计算4(3)正截面的配筋计算5(4)斜截面强度计算6(5)槽身纵向抗裂验算73,槽身横向内力计算及配筋计算8(1)底板的结构计算10(2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算11(3)侧墙的结构计算12(4)基地正应力验算191.工程概况重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m,下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥

2、，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-II级折减，建筑材料均采用钢筋碎，桥面总宽5m。现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+95.25,同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m,满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m,设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m,8.5mx6跨。上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为2.7X1.6m,同干渠尺寸，采用C25钢筋碎，底及侧壁厚20cm,顶壁厚30cm,筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m,并在顺行车方向每隔2m设置

3、一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m,路面净宽4.4m,设计荷载标准为公路-H级折减，两侧设预制C20钢筋碎栏杆，基础宽0.5m。下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁，由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为12X1.2m,基础深入岩层弱风化层10m,盖梁尺寸为4X1.61.2m2.槽身纵向内力计算及配筋计算根据支承形式，跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同，槽身应力状态与计算方法也不同，对于梁式渡槽的槽身，跨宽比、跨高比一般都比较大，故可以按梁理论计算。槽身纵向一般按满槽水。荷载计算根据规划方案中拟定，渡槽的设计标准为4级，所以渡槽的安全级

4、别HI级，则安全系数为丫。=0.9,混凝土重度为=25kNn?,正常运行期为持久状况，其设计状况系数为中=1.0,荷载分项系数为：永久荷载分项系数YC=105,可变荷载分项系数a=1.20,结构系数为Y=I.2。纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑，包括槽身重力（栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的)、槽中水体的重力、车道荷载及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载，而车道荷载、人群荷载为可变荷载。槽身自重：标准值：gm=Y0WyV1=0.9x25x(0.3x5+0.2x2x2+0.2x25+0.2x0.3+0.10.1+20.4X0.2+0.025X2+0.1022)=72.09(kNm)设计值：

5、gi=Yc.gu=1.0572.09=75.69(kNm)水重：标准值：g=YoWYV2=0.99.81(1.62.7-0.1O.1-0.40.2)=37.35(kNm)设计值：g2=Y6.g=1.05X37.35=39.22(kNm)车辆荷载：集中荷载标准值：p=1402=280kN设计值：P=12280=336kN人群荷载：标准值：q=3.O(kNm)设计值：q=1.23=3.6(kNm)(2)内力计算可按梁理论计算，沿渡槽水流方向按简支或双悬臂梁计算应力及内力:i一中图22槽身纵向计算简图(单位：Cm)计算长度1=1,+a=6.9+0.8=7.7(m)1=1.051,=1.056.9=7

6、.245(m)所以计算长度取为7.25m跨中弯矩设计值为W7XQ)14p1=0.9X1OX-X1IS.6X7.25-X336X7.2SR2=1898.5(kN.m)跨端剪力设计值Q1YWXI(1r心)卜12P=0.91,OX1X118.6X7.25+1.2X336=797.42(kN)1对于简支梁式槽身的跨中部分底板处于受拉区，故在强度计算中不考虑底板的作用，但在抗裂验算中，只要底板与侧墙的接合能保证整体受力，就必须按翼缘宽度的规定计入部分或全部底板的作用。不考虑底板与牛腿的抗弯作用，将渡槽简化为h=2.3m、b=0.4m的矩形梁进行配筋。考虑双筋，a=0.08,ho=2.3-0.08=2.2

7、2(m),r4=1.2oM-M=-(-(2T)1兀2f:bx=f,As(22)式中M弯矩设计值，按承载能力极限状态荷载效应组合计算，并考虑结构重要性系数Y。及设计状况系数中在内；M截面极限弯矩值；Y结构系数，a=1.20;f混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25,则fe=12.5N/mm;b矩形截面宽度；X混凝土受压区计算高度；h0截面有效高度；f;钢筋抗拉强度设计值；A,受拉区纵向钢筋截面面积；将Sx/ho代入式(24)、(25),并令a,=(1-O.59,则有f-(,MJ(23)f0bh0=f7A3(24)(25)根据以上各式，计算侧墙的钢筋面积如下:=1-1-2a=0.0985=0.

8、54412Sx00984002200.354ZA310At3543血.400x2200O.38%P=O.15%选4虫20+6虫25As=1257+2945=4202(mm2)(4)斜截面强度计算hh222已知v=797.42kN,=-=55bb04；=4,v-(O.25,A):RV1(O.24Mi0)y(O.252.54OO22OO)=2291.75(KN)v=797.42KN按受力计算不需要配置腹筋，考虑到侧墙的竖向受力筋可以起到腹筋作用，但为固定纵向受力筋位置，仍在两侧配置8机50的封闭箍筋。同时沿墙高布置虫10150的纵向钢筋。(5)槽身纵向抗裂验算受弯构件正截面在即将开裂的瞬间，受拉区

9、边缘的应变达到混凝土的极限拉伸值e,最大拉应力达到混凝土抗拉强度f0钢筋混凝土构件的抗裂验算公式如下：M2,hh0.2,查得Ym=I.40,在ym值附表中指出，根据h值的不同应对ym值进行修正。4004007.=(0.7-).40=(0.7)x.40=1.19短期组合的跨中弯矩值M=J,V1,:1H2700-1250长期组合的跨中弯矩值（人群荷载的准永久系数P=O）=09X118.67.25-=858.67(kN.m)综合上述计算可知，槽身纵向符合抗裂要求。3.槽身横向内力计算及配筋计算由于在设计中选用了加肋的矩形槽，所以横向计算时沿槽长取肋间距长度上的槽身进行分析。作用于单位长脱离体上的荷载

10、除q（自重力加水的重力）外，两侧还有剪力Q1及Q,其差值（?与荷载q维持平衡。AQ在截面上的分布沿高度呈抛物线形，方向向上，它绝大部分分布在两边的侧墙截面上。工程设计中一般不考虑底板截面上的剪力。加山川向川I川川川川JII)N2)3(3)4一*r-6)向山川1AmJ17777图31槽身横向计算计算简图侧墙与底板均按四边固定支承板设计，计算条件为满槽水。图31中h为肋间距，与为作用于侧墙底部的水压力，q2为底板的重力与按满槽水计算的槽内水压力之和，根据条件可得q=h(31)92-yh+yi(32)以上各式中y水的重度；yp钢筋混凝土的重度；底板厚度。i1265图：结构弯距图结构计算成果表AB跨中

11、BABC附中CBCD跨中DCDA跨中AD弯距(KNm)-14.9312.650.280.282.232.92-5.8618.05107.87-23.99-0.1-14.93剪力KN36.83033.678.546.1-15.46136.569.49143.29-3.08-6.1-8.54底板的结构计算按照底板中部弯矩配筋，采用c25碎，fcm=12.5Nmm根据水工钢筋混凝土结构，板厚20Omm,受力钢筋间距取为IOOmm,具体配筋计算如下：a=a,=30mm,ho=200-30=170mm,取单宽计算b=IOOOmm选用I级钢筋，则fe=210Nmm2,计算弯矩最大位置的配筋量：M=14.9

12、3kN.m,N=36.83KN时，M-(fta,bh;)九fotho=f7A3根据以上各式，计算底板的钢筋面积如下:r,221=J.2x14.93x0s00571bh1I15IOOO17Oj=1-1-2a,=0.061K,=0.544人”小06月电包.617.3(3*/.210A二6173以-170X1OoO0.36%p=0.IM选10125As-628(mm2)(2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算渡槽顶部两侧壁水平挑出125m,并在顺行车方向每个两米设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，顶壁厚30cm。按照悬臂根部最大弯矩计算配筋，采用c25碎，fcm=12.5Nmm根据7K工钢筋混凝土结构，板

13、厚30Omm,受力钢筋间距取为IOOmm,具体配筋计算如下：a=a,=30mm,ho=300-40=260mm,取单宽计算b=IOOOmrn选用H级钢筋，则fe=310Nmm2,计算弯矩最大位置的配筋量：M=131.86kN.m,N=143.29KN时，M-(fta,bh；)九febh0=f2A3根据以上各式，计算钢筋面积如下:九M1.2x131.86x10*1or.r；=-=0.187fM12310002602=1-1-2a,=0.209=0.544,1bht12.5x0.209x1000x260.iaiz八A-f-2191(mmJ1310J21QIp=d=11=0.84Pia=0.151Ma260x1000选虫20140AS=2244(mm2)(3)侧墙的结构计算由于侧墙的受力为不均匀荷载，故按最大值的匀布荷载进行配筋，其结果更安全。侧墙与肋所构成的T