碗扣式梁模板钢管支架计算书.docx

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1、f = 0M / w f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mj)；M面板的最大弯距(N. rmn)；W 面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取26. OONmM = 0.100ql2其中q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0. 100 (1.35111.360+0. 98X9. 600) 0. 3000. 300=1. 438kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 1. 100 1. 438 1000 1000/90000=17. 572Nmm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！抗剪计算T = 3 &0&Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600 (1. 35X

2、111. 360+0. 989. 600) 0. 300=28. 754kN截面抗剪强度计算值 T=3l. 10028754. 0(22400. 000 15. 000)=1. 318Nmm2截面抗剪强度设计值T=L70Nii2面板抗剪强度验算T T,满足要求！(3)挠度计算V = 0.677ql4 / 100E1 v =1/250面板最大挠度计算值 v = 0. 677 111. 360 3001 (100 9898675000)=0. 914mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！二、梁底支撑龙骨的计算(-)梁底次龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。L荷载的计

3、算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25. 500 1. 800 0. 300=13. 770kNm模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 500X0. 300 (2X1. 800+2. 400)/2. 400=0. 375kNm活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4. 000+0. 000) 2. 4000. 300=2. 880kN均布荷载 q = 1. 35 13. 770+1. 35 0. 375=19. 096kNm集中荷载 P = 0. 982. 880=2. 822kN2.82kN龙骨计算简图0.7370.530龙骨

4、弯矩图(kN. m)(-)梁底次龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。L荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25. 500 1. 800 0. 300=13. 770kNm模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 500X0. 300 (2X1. 800+2. 400)/2. 400=0. 375kNm活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4. 000+0. 000) 2. 4000. 300=2. 880kN均布荷载 q = 1. 35 13. 770+1. 35 0. 375=19. 096kNm集中荷载 P

5、 = 0. 982. 880=2. 822kN2.82kN龙骨计算简图0.7370.530龙骨弯矩图(kN. m)截面惯性矩I = 488. 43cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0MW = 1. 100. 736 10677530. 0=10. 44Nmm2龙骨的抗弯计算强度小于215. 0Nmm2,满足要求！龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3 0Q2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 1. 106. 956(250. 0050. 00)=4. 591Nmm2截面抗剪强度设计值T=125.00Nmn2龙骨的抗剪强度计算满足要求！龙骨挠度计算最大变形v =0. 01

6、2mm龙骨的最大挠度小于600. 0/400 (木方时取250),满足要求!(二)梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q= 0. 162kNmo托梁计算简图1.413托梁弯矩图(kN. m)4.714.716.736.738.758.758.758.756.736.734.714.71托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:70kN 9.70kN 9.70kN 9.70kN 9.70kN 9.70kN 9.70kN托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.413kN.m经过计算得到最大支座F=

7、28. 942kN经过计算得到最大变形V= 0. 086mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 375. 00cm3；截面惯性矩I = 2812. 50cm4；(D顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0MW = 1. 10 1. 413 106375000. 0=4. 15Nmm2顶托梁的抗弯计算强度小于15. 0Nmm2,满足要求！顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3 0Q2bh T截面抗剪强度计算值 T=3 1. 10 8749/ (2 100 150) =0. 962Nmm2截面抗剪强度设计值T=L60Nmm2顶托梁的抗剪强度

8、计算满足要求！(3)顶托梁挠度计算最大变形v =0. 086mm顶托梁的最大挠度小于600. 0/250,满足要求！三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N 一一立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=28. 94kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2 = 1.350. 852=1. 150kNN = 28.942+1.150=30. 092kN 一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0i查表得到;i 计算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.59A立杆净截面面积(c2) ； A = 4. 57W 立杆净截面抵抗矩(cn?)； W = 4. 79

9、。一一钢管立杆抗压强度计算值(N/m，)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205. 00N/mm2；l0 计算长度(m);参照碗扣式规范，由公式计算立杆计算长度：1=ku(h+2a)k立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1. 100；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0. 20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k = (1.0-1.2)/(0. 65-0. 2) X (0. 20-0. 2) + 1.2 =1.20l0=

10、2. 414m； =2414/15. 9=152. 173, =0. 301根据承载力线性插值得到：=(l. 10 30092)/(0. 301 456. 9)/1. 20=200. 500Nmm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算f,满足要求！四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MM式中：M支架的倾覆力矩设计值；Mr一支架的抗倾覆力矩设计值。n+ 92k) 2 W 孰与3yoM”J=抗倾覆力矩：Mr=6. 0002 0. 600 (0. 592+0. 500) +2 (0. 000 X 6. 000 0

11、. 600) X 6. 000/2=23. 580kN. m倾覆力矩：M=3l. 100X2.855 = 9. 420kN. m碗扣支架整体抗倾覆验算M Mr,满足整体稳定性要求!五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求Pk=NAg ufa其中Pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =NAg=120. 37 (kPa)N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N = 30. 09kNAg基础底面面积(nd； Ag = 0. 25u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，Yu=1-363fa 地基承载力设计值(kNm2) ； fa = 80. 00地基承载力设计值应按下式计算fa = mf fak其中lf脚手架地基承载力调整系数；mf = 0. 40地基承载力标准值；fak = 200. 00地基承载力的计算不满足要求！建议处理地基，提高地基承载力或增加立杆