地下室顶板结构支撑加固方案(20100621).docx

《地下室顶板结构支撑加固方案(20100621).docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室顶板结构支撑加固方案(20100621).docx（21页珍藏版）》请在第一文库网上搜索。

1、一、临时支撑柱布置状况及地下室顶板结构加固情况1二、荷载计算1三、计算荷载分项系数取值及计算规定2四、现浇板承载能力验算24.1双向板承载能力验算24.2局部单向板承载能力验算5五、结构次梁承载能力验算65.1 结构次梁承受自重及均布荷载情况下的受力验算65.2 南北方向结构次梁承载能力验算75. 3东西方向结构次梁承载能力验算9六、框架梁的承载能力验算116. 1东西方向结构框架梁承载能力验算116.2南北方向结构框架梁承载能力验算136.3C141B梁承载能力验算16七、钢管支撑柱承载能力验算18八、地下二层顶板承载能力分析18九、相关注意事项18钢结构吊装区域地下室顶板结构加固设计与验算

2、一、临时支撑柱布置状况及地下室顶板结构加固情况临时支撑柱采用A219X6螺旋焊接钢管，布置于次梁与次梁交叉点（即井字梁交叉点），布置于9m跨框架梁中点，对于跨度7m、6m框架梁下不布置临时支撑钢柱。临时支撑钢柱加固一般仅加固一层，即临时支撑钢柱由地下一层平面撑至地下室室结构顶板结构梁底。其布置状况见后临时支撑钢柱平面布置示意图。根据原“钢结构吊装区域地下室顶板结构加固设计与验算”以及设计院批复意见，钢结构吊装区域的地下室顶板结构碎强度为C40,结构次梁截面调整为350X780,500X900框架梁调整为600X900,同时部分梁截面配筋已根据该方案要求加强。本加固设计与验算是根据已对钢结构吊装

3、区域地下室顶板结构梁板已加强的情况。二、荷载计算1）钢筋险结构自重荷载：200厚现浇板自重：0.225.1=5KNm2;350780（750、700）梁自重:0.350.5825.5=5.2KNm;600X900梁自重：0.60.725.5=11KNm,2）堆载自重堆载为200厚砂垫层+钢垫板+胎架构件，考虑为8KNm203）吊车荷载钢结构吊装时，采用二台50吨汽车吊进行钢构件吊装，钢构件在胎架上组合成桁架后采用桅杆吊吊装，钢柱亦采用桅杆吊吊装，桅杆吊下支撑加强另行考虑。本计算中吊车考虑采用50T汽车吊，其自重54T,四只支腿间距考虑两个方向均为7m,50吨汽车吊现场最大构件起重量约12T,考

4、虑最大起重力矩为1200KN.m,则吊车对地下室结构顶板的最大与最小支腿压力为：NmaX540+1201200吊车吊装方向与车辆方向一致时:+42x725IKNNminmin=540+2。卫二79.3KN427当50吨汽车吊现场最大构件起重量控制为8T,最大起重力矩不超过1000KN.m,则吊车对地下室结构顶板的最大与最小支腿压力为：4)均布施工荷载主要施工人员及钢结构构件临时堆载形成的施工荷载，考虑为4KNm20三、计算荷载分项系数取值及计算规定按自重荷载效应组合，吊车对结构梁、板或柱所形成的荷载在计算梁截面荷载时按活荷载考虑，其动荷载系数考虑为1.05,在计算板截面荷载时按自重荷载考虑，不

5、再考虑其动荷载系数；考虑到后撑钢柱加固结构梁板，钢柱的刚度较钢筋混凝柱小得多，即钢柱支撑部位对于地下室顶板结构来讲是一弹性支座，精确计算较为困难，因而保守考虑认为地下室顶板的自重荷载、均布施工荷载、堆载由地下室顶梁板结构本身承担并传递至钢筋混凝柱或其下钢筋碎剪力墙，而吊车荷载由加固后的结构共同承担，并且认为此时钢柱支撑为刚性支撑，不再考虑钢柱支座的弹性变形的影响。四、现浇板承载能力验算4.1双向板承载能力验算支腿压力通过由支腿传至垫木传递至钢垫板及砂垫层，最后传递至结构梁板上，最不利情况作用于结构板双向跨中部位，集中均布荷载的面积不小于1.2m1.2m,则其局部均布压力为：285/(1.21.

6、2)=198KNm2,现浇板块大小为2.65m3.025m。1）按周边简支双向板计算吊车集中分布荷载的等效均布荷载按双向板将局部分布荷载简化为等效均布荷载，在四边简支的情况下该局部均布荷载在板块中形成的最大跨中弯矩为:M=0.1121981.21.2=31.933KN.mMv.=0.094561981.21.2=26961KNJn在四边简支，等效均布荷载作用下的板中最大跨中弯矩为:Mx=0.042=0.048x2.6524,=0.337七MV=0.0353次-=0.03532x2.652心=0.248%则由MX=O.337%=31.933n/=94.76KN/、MV=O.248/=26.96I

7、nge=IO8.71KN/m2取大值，则按周边简支双向板吊车集中均布荷载在板上形成的等效均布荷载为:%=108.71KN/机2。2）按两边简支单向板计算吊车集中分布荷载的等效分布荷载1-2.65m时：bcx=bcx=.2m0.6/=0.6X2.65=1.59=2.65机b=bcy0.7/=1.2+0.72.65=3.055mMmaX二1.21981.22.658%axb1288x146.1243.055x2.65212(2一一)=I46.124KN2.651=3.025m时:bcx=bcv=1.2w0.6/=0.63.025=1.815AS根据上述计算，现有地下室顶板的现浇结构板结构能满足50

8、T汽车吊进行其上钢结构吊装的承载能力要求。同时根据上述计算，50吨汽车吊现场最大构件起重量控制为8T,最大起重力矩控制为不超过IOOOKN.mo五、结构次梁承载能力验算5.1 结构次梁承受自重及均布荷载情况下的受力验算结构次梁承受自重及均布施工荷载情况下的受力验算选择典型板块，按9m7m,一横两纵井字梁进行验算，a=3m,b=3.5m,ab=1.1670结构次梁自重简化等效均布荷载为：35.23x5.2CQ5,/2qt.=X2H=235KN/me2x92x7则井字梁结构所承到的均布荷载为：q=135(5+2.85+8)+1.40.74=25.32KN/按周边半固定，则井字梁的跨中弯矩及支座负弯

9、矩分别为：东西方向梁跨中及支座弯矩：M东西中二0.223x3x3.52x25.32=207.5KN.加M东西支=-0133633.5225.32=-12432KN.m-U-q,nm,-人&M曲北中二.1308x3.5X3?X25.32=104.32KN.加南北方向梁跨中支座弯矩：南北中，OM南北支=-0.15693.532x25.32=一125.14KNm按周边简支，则井字梁的跨中弯矩分别为东西方向梁跨中弯矩：M东西中=0.4093x3x3.52X25.32=380.86MV勿南北方向梁跨中弯矩：M南北中=0.24203.532X25.32=193.01KN.mo按周边固定，则井字梁的跨中弯矩

10、及支座负弯矩分别为：东西方向梁跨中及支座弯矩：M东西中二0.1788x3x3.52X25.32=166.38KMmM东西支=-0.178833.5225.32=-166.38KMm东西方向梁在框架梁支座处的剪力：西=0.608x3x3.5x25.32=161.64KN_M曲北山=.0953.532X25.32=75.77KN.加南北方向梁跨中支座弯矩：南北中，M南北支=-0.1899x3.5x3225.32=一151.46KN.机南北方向梁在框架梁支座处的剪力：丫南北=0.53533.525.32=142.24KN。结构次梁承受自重及均布荷载计算一览表X周边半固定周边简支周边固定跨中弯矩支座弯

11、矩跨中弯矩跨中弯矩支座弯矩支座剪力东西方向梁207.5-124.32380.86166.38-166.38161.64南北方向梁104.32-125.14193.0175.77-151.46142.245.2 南北方向结构次梁承载能力验算5.2.1支撑后加固南北方向结构次梁承受新增荷载的受力验算支撑加固后，次梁可视作为框架梁，跨度考虑为3m,受到吊车移动荷载作用。南北方向次梁截面尺寸一般为350780,结构次梁承载能力验算时，认为吊车支点荷载在次梁上移动，考虑其为恒载效果。受到吊车支点集中荷载的作用：FF=226.431.40.71.05=236.25KN上述荷载按五等跨连续对北南次梁产生的支座最大负弯矩、最大支座剪力及支座力分别为：吊车荷载对南北次梁产生的荷载一览表支座弯矩(KNm)跨中弯矩(KN.m)支座剪力(KN.m)按三等跨梁-56128.28122.85/236.255.