焦化废水处理升级改造工艺.doc

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1、焦化废水处理升级改造工艺 焦化废水是一种典型的有毒难降解有机废水，主要来自炼焦和煤气净化过程及化工产品的精制过程，其中以蒸氦过程中产生的剩余氨水为主要来源。蒸氨废水是混合剩余氨水蒸馏后所排出的废水。剩余氨水是焦化厂最重要的酚氰废水源，是含氨的高浓度酚水，由冷凝鼓风工段循环氨水泵排出，送往剩余氨水贮槽。剩余氨水主要由三部分组成：装炉煤表面的湿存水、装炉煤干馏产生的化合水和添加入吸煤气管道和集气管循环氧水泵内的含油工艺废水。剩余氨水总量可按装炉煤14%计。剩余氨水在贮槽中与其它生产装置送来的工艺废水混合后，称为混合剩余氨水。混合剩余氨水的去向，有的是直接蒸氨，有的是先脱酚后蒸氨，有的是与富氨水合在

2、一起蒸氨，还有的是与脱硫富液一起脱酸蒸氨，脱酸蒸氨前要进行过滤除油。焦化厂还含一些其它废水，其所占比例不大，污染指标也较低。综上，焦化废水中主要由氨氮、氰化物、硫化物等无机物和酚类化合物、芳烃类化合物、苯类等有机物组成，其中的多环芳烃不但难以降解，而且通常还是强致癌物质，对环境造成严重污染的同时也直接威胁到人类健康。唐山某焦化厂生产规模100万吨/年，焦化废水处理设施建于2007年，主体工艺采用“A2O+混凝沉淀”，产水主要回用于熄焦。从工艺设计上，存在生化停留时间短、二沉池表面负荷大等问题，排水超标等问题时有发生。在“十三五”新的环保政策要求下，企业拟对现有“年久失修，功能老化”的焦化废水处

3、理设施进行升级改造，充分发挥处理功能，同时出水进入后续深度处理站制备生产新水，使企业走上技术化、集约型、高效益的可持续发展之路。1、工程概况1.1 进出水条件焦化废水处理站进水主要为厂区蒸氨废水、煤气净化及焦化产品制备产生的废水。目前，厂区干熄焦改造已完毕，焦化废水处理站产水主要用于后续深度处理站除盐水制备(UF+NF+RO工艺)，焦化废水处理站进出水设计条件见表1。1.2 原工艺流程原设计工艺流程分为预处理、生化处理、后混凝沉淀处理、生物过滤处理及污泥处理，工艺流程见图1。2、焦化废水处理站问题分析及改造方案2.1 生化系统问题分析与改造2.1.1 AO生化系统池容扩建原构筑物缺氧池有效容积

4、为2088m3，好氧池有有效容积为3744m3，按原设计水量100m3/h计算，缺氧池停留时间20.88h，好氧池停留时间37.44h。根据常规设计经验，焦化废水缺氧池停留时间超过28h，好氧池停留时间超过48h。AO池容积不足是导致生化出水COD及氨氮高的主要原因。经现场调研，发现原AO系统周围已无可利用的空地，且紧靠AO池的上部有封闭输煤通道，通过新建水池或增加水池高度的方法增大AO系统容积难度较大，只能通过挖掘原有系统的潜能替代。2.1.2 厌氧池改为预曝气池在焦化废水处理中，厌氧池对污染物去除的作用不大，可利用这部分容积改造为预曝气池，降低进入AO系统的COD浓度。此改造需增加池底HD

5、PE穿孔曝气管以及相应鼓风机。2.1.3 好氧池由普通活性污泥法改为MBBR池通过增加好氧池污泥量达到间接扩容的目的，MBBR的污泥量为普通活性污泥法的23倍，在同样的污泥负荷下，MBBR能去除更多的有机物，且MBBR能固定硝化菌，保持系统足够的污泥龄，提高系统对氨氮的去除率。此改造曝气装置需由原来的微孔曝气改为HDPE穿孔管曝气，由于穿孔管曝气氧的利用率不到微孔曝气的一半，需增加2台鼓风机。MBBR有几种不同的布置方式，有整个好氧池均匀填充，有分段设填料。均匀填充的好处是布置简单，池底曝气管均一布置，缺点是针对性不强，比较适合低浓度尾水处理。且对于改造工程，为保证填料不堆积，筛网需求量比较大

6、。另外一种布置方式为分段布置，在好氧池前端和后端设置MBBR，中间还是以活性污泥法为主，前段MBBR以COD去除为主，能降解苯系及杂环化合物的细菌成为优势菌种。后段MBBR以硝化为主，硝化菌成为优势菌种。2.2 二沉池系统问题分析与改造原设计采用的是硝化液回流，所有硝化液回流都经过二沉池，采用300%的回流率，导致二沉池表面负荷高达1.3m3/m2h，停留时间仅为1.5h(根据焦化废水超滤工程设计规范，焦化废水二沉池表面负荷2.5h)。导致二沉池停留时间短导致沉淀效果差，出水COD及悬浮物浓度高。经分析，二沉池表面负荷大的原因在于硝化液从二沉池后回流，如果改为好氧池混合液回流，二沉池负荷会显著

7、减少。此改造需增加好氧池混合液回流泵，混合液回流至缺氧池前端，混合液回流的污泥会附在原有缺氧池填料上，导致好氧池污泥流失，因此应拆除缺氧池填料，增加缺氧池搅拌机，因此项改造工程主要技术参数见表2：2.3 故储存系统问题分析与改造蒸氨废水受蒸氨工艺影响，水质波动大，COD大部分在30005000mg/L之间，有时高达7000mg/L，pH值高达12以上，且原系统无事故池，蒸蒸氨废水直接冲击生化系统，导致生化系统细菌全部死亡年冲击两三次，基本全年都都处于培养细菌的状态，生化系统不能正常运转。从近两年的现场运行数据可以看出，蒸氨水COD波动大，但含油量比较小，在50mg/L以下，仅需气浮池一套即可满

8、足要求，占地庞大的重力除油池及附属的重油、轻油分离设施长期闲置。可利用这部分占地新建事技池一座，在蒸氨废水进水管上设在线监测，一旦出现异常，切换至事故池，确保AO系统不受到冲击。由于原气浮装置长期闲置，设备损坏，新建气浮池一套，放置于事故池上。2.4 污泥处理系统问题分析与改造原焦化废水处理站污泥处理系统主要有污泥浓缩池、污泥储池、板框压滤机。生化污泥量约为1000kgDS/天，后混凝化学污泥量视加药量而定，约为500920kgDS/天，两种污泥均进入浓缩池，浓缩池1座，直径6.3m，有效深度2.2m，停留时间不足4h，而常规设计浓缩池停留时间要12h，现有浓缩池停留时间远远不够，导致污泥含水

9、率高，压滤机处理负荷大。现有污泥脱水机选用的是500mm宽的带式脱水机，按总处理泥量1920kgDS/天计算，500mm的带宽不能满足要求。鉴于污泥浓缩池容积不足，停留时间短而导致的的污泥含水率增加，新增带预浓缩功能的带式压滤机，减少进入污混压滤机的含水率，达到稳定处理的效果。将压滤机带宽调整为1000mm，同时按此参数配套新的冲洗泵及阀门管道。3、工艺特点结合焦化废水的特点，本工艺在总图布置方面，充分利用现有条件，因地制宜，少占用地同时保证使新建设施与周围环境协调一致，不影响环境美观;选用的设备自动化水平比较高，易于工人操作管理，减轻劳动量。升级改造后废水处理工艺流程见图2。4、运行效果本工

10、程调试完成并投产后，经进出水水质情况的监测，各项指标平均结果显示，系统运行状况良好，产水水质稳定可靠，系统运行结果如图35所示。4.1 COD去除效果前段设置的MBBR以COD去除为主，通过增加好氧池污泥量，到达间接扩容的目的，MBBR的污泥量为普通活性污泥法的23倍，在同样污泥负荷下，MBBR能去除更多的有机物，达到降低COD的目的。由图3可以看出，系统进水COD平均值为3137.4mg/L，产水COD平均值为93.36mg/L，平均去除率为96.94%，达到设计预期。4.2 氨氮的去除情况NH3-N作为焦化酚氰废水中重要污染物之一，其处理效果直接影响出水效果。后段MBBR以硝化为主，硝化菌

11、成为优势菌种。通过MBBR对硝化菌的固定作用，使系统保持了足够的污泥龄，提高系统对氨氮的去除率。由图4可以看出，系统进水氨氮平均值为90.9mg/L，产水氨氮平均值为1.47mg/L，平均去除率为96.83%，氨氮脱除效果明显。4.3 氰化物去除情况氰化物同样是焦化废水常见污染物，具有较强的生物毒性，作为重点关注的水质指标之一。由图5可以看出，系统进水氰化物平均值为8.36mg/L，产水氰化物平均值为0.01mg/L，平均去除率为99.98%，氰化物几乎全部去除。5、经济指标据测算，本次升级改造工程总投资约1200万元，改造后吨水运行成本(含折旧)约6.52元。6、结语(1)本工程在对原有设施充分调研分析的基础上，结合厂区实际情况，采用“气浮+预曝气+缺氧+MBBR好氧+混凝沉淀”为核心的升级改造工艺。通过实际运行表明，改造后处理系统效率和稳定性得到显著提升，系统出水满足厂区深度膜处理要求，具有较强的环保效益、社会效益和工程示范性。(2)改造后的生化系统对COD、氨氮和氰化物的去除率平均分别为96.94%、96.74%和96.74%，出水指标满足回用指标，系统长期运行效果稳定。(3)本次升级改造工程总投资约1200万元，改造后吨水运行成本(含折旧)约6.52元。6