某水泥厂余热发电主要故障案例.docx

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1、案例一故障现象：系统在停机检修中现场ICS-2000站出现报警指示，显示MPU故障。故障分析：判断为UPU板损坏。故障处理：更换处理了MP1J,故障消失。案例二故障现象：水泥系统冷却机经过改造后不久，发现AQC炉出力下挫，改造前AQC炉平均蒸汽量大约1617th,而改造后AQC炉平均蒸汽量到1011th发电机输出功率由原来的66006800kW下降到500OkW左右。故障分析：变化前废气差压0.6-0.7KPa、风量240X1033h风温370；变化后差压0.3-0.4KPa风量150X103/风温350C。根据上述参数变化，起初误判断是冷却机改造后系统用风量减少所致。为了提高发电量，启用AQ

2、C炉循环风机提高废气温度，但效果仍不明显。这时进行进一步的分析，怀疑到AQC炉可能存在严重漏风点，将AQC炉旁路挡板废气管道割开，探明是AQC炉391挡板阀叶脱落了一块。故障处理：AQC炉391旁路挡板的阀板固定销断裂所致（销子可能未经耐高温调质处理），系统停机将其做了认真处理后，AQC炉运行趋于正常。（故障出现处理后，为了提高故障发现的及时性，将AQC炉、PH炉入口、旁路挡板处均装设了观察门。）案例三故障现象：中控操作人员反映AQC炉蒸发量下降。从日报上的参数变化反映AQC炉气包补给水量大于过热蒸汽量。现场巡检人员在巡检时发现炉内有异常声音。随后将AQC炉退出运行，发电机组在PH炉单炉运行下

3、发电。故障分析：进入AQC炉内发现过热器管道三根已穿破，并影响周围四根管道不同程序地受损坏。AQC炉过热器管道经处理后，在下一个运转周期内又出现一根过热器管穿破，周围的管道也受到一定的损坏。经过专家的判断分析及我们针对故障发生的现场状况观察分析，两次故障是均出现在正对AQC炉废气入口处，发现炉入口废气的导流板布置存在问题，中间一块未能改变废气流向，致使废气正对着局部过热器管道进行冲刷，造成管道受强力磨损后而穿管，是故障的根本原因。故障处理：将AQC炉受损的12根过热器的管道进行封堵，退出运行。将AQC炉入口废气导流板进行了处理，良好地改变废气流向，将废气对管道的磨损降到最低限度，目前AQC炉运

4、行状况良好。案例四故障现象：PH炉、AQC炉、闪蒸器上流量变速器、液位变送器、压力变送器送到中控的位号失真。故障分析：由于冬季夜间气温较低，造成差压变送器的取样管道冻结，因而出现上述故障。将现场仪表变送器设置伴热保温装置，以保证变送器的周围环境温度大于零度。故障处理：有效的处理办法是：从锅炉主蒸汽管道的排气管上引入蒸汽进行伴热保温。案例五故障现象，省煤器出口水温235C高温报警。打开322V,温度继续上升至245C。2#闪蒸器中控显示满水位。AQC炉蒸汽流量下降。发电机功率下降到3300kWo故障分析：省煤器出口水温报警，因322V手动调节不及时所致。当温度超过235C时，管道内出现汽化现象，

5、且各调节阀处出现“汽塞”，造成水循环受阻。2#闪蒸器出现虚假高水位，222V处于关闭状态，无法进行补水。于是闪蒸器、锅炉补给水中断，省煤器出口水温持续高温，情况进一步恶化，导致系统给水瘫痪，各系统自动控制失灵，机组被迫解列停机。故障处理：手动打开高压、低压混汽旁路阀211V、212Vo现场打开AQC炉省煤器出口管道排气阀进行排汽。待系统水位恢复正常后，系统设备才逐步投入运行。案例六故障现象：PH炉入口管道变形。PH炉振打装置振打锤、振打杆均不同程度的机械卡死。故障分析：由于PH炉入口管道受力分析设计不近合理，导致管道变形。造成PH炉的整体框架受力发生变化，因而带来振打装置不能正常工作。故障处理

6、：PH炉入口管道受力分析，采取了一定的补救措施，阻止管道变形进一步发展。PH炉振打装置进行技术改造，目前处于改造中案例七故障现象，中控主蒸汽压力显示值PIC101与现场调速器盘上压力显示值出现较大偏差，已危急到设备安全运行；故障分析：由于蒸汽水质含有大量盐类物质或大量的杂质堵塞压力毛细管致使变送器产生检测信号出现较大偏差；故障处理：现场对变送器PT1o1进行排污，同时打开导压管排污阀进行排污。案例八故障现象：中控压力变送器真空度从-92.3kPa下降至-83.4kPa发电机被迫解列停机；故障分析：造成真空变送器出现故障的主要原因是由于蒸汽中含有大量的杂质或其它盐类物质堵塞毛细管所致，以及变送器

7、本身也出现偏差；故障处理：对压力变送器导压管进行排污及清洗变送器毛细管，同时更换变送器来保证系统安全运行；案例九故障现象：对发电系统进行例检，按照发电系统检修常规项目对AQC锅炉进行受热面检查，发现AQC锅炉废气出口灰斗炉壁有两处积有大量熟料块，这在以往检查时并未发现此类现象，于是针对这种情况沿着积熟料大块从锅炉底部向上检查，熟料块在锅炉蒸发器下部截止，初步判断蒸发器有两处爆管。在做水压试验确认蒸发器爆管部位，蒸发器两处泄漏均发生在靠近炉壁的一根蒸发管，同时发现省煤器有一处泄漏，也是靠近炉壁的一根省煤器管。故障分析：由于AQC锅炉入口烟温长期较高，同时入口风量较大，对锅炉受热面造成严重磨损，尤

8、为迎风口受热面表现突出，现场检查发现迎风口受热面鳍片已磨损去2/3之多，同时发现锅炉钢结构也已发生变形，造成锅炉受热面各处与炉壁之间缝隙不,因此各处通风量及通风时速不均，导致受热面换热发生紊乱，靠近炉体侧的蒸发管由于与炉体之间的间隙不均，造成风速突然加剧，对蒸发管形成剧烈冲刷；由于过热器管道发生爆管，靠近炉体侧的17根过热器管已退出运行，因此不参与系统换热，故在过热器爆管的正下方蒸发器管道将比其它蒸发器管道受废气冲刷的时速要快，温度要高；AQC锅炉长期处于超负荷运行，由于锅炉负荷一般不允许超出设计负荷的1/2,但AQC锅炉自投入运行以来负荷远远大于设计的1/2,因此锅炉内部结构发生巨大变大，如内部盐类浓缩增大，电导率升高；锅炉给水量增高，内高含氧量增大，氧腐蚀加剧；冷风挡板设置的位置也是发生锅炉爆管的原因之一，由于冷风挡板设置在沉降室入口处，当锅炉入口风温超过400C时冷风挡板开启后，导致人口风速加快，因此沉降室效果明显下降，大量的熟料带入到锅炉内部直接冲刷受热面，使锅炉受热面磨损加剧。故障处理：采取将蒸发器与省煤器爆管的两根管道两头封堵，退出运行；在锅炉受热面迎风口处辅设圆形钢管；现操作时尽量控制开启冷风挡板，当风温超过设计温度时开启旁路挡板，同时利用计划检修时将冷风挡板移置沉降室出口处。