污水处理场站脚手架专项施工方案.docx

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1、顺义区农村污水治理工程（西部片区）-高丽营镇二村三村四村五村合建2000吨/日污水处理站脚手架专项施工方案编制人：审核人：审批人：北京久安建设投资集团有限公司年 月 日一、编制说明和编制依据1二、工程概况1三、施工部署1四、脚手架设计与验算3五、脚手架搭设7六、脚手架拆除10七、脚手架工程安全管理11八、脚手架搭拆注意事项12一、编制说明和编制依据1.1 编制说明为了保证本工程项目中脚手架搭设、使用、拆除符合有关规范要求，特编制此方案，作 为脚手架施工指导性文件。1.2 编制依据建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架

2、安全技术规程JGJI30-2011建筑施工手册缩印本第四版；施工图纸；现场环境和条件。二、工程概况2.1 工程概况本工程为顺义区农村污水治理工程(西部片区)-高丽营镇二村三村四村五村合建2000吨 /日污水处理站，拟建污水处理站为地下式，其基底埋深约现状自然地面下3. 4-7. 9m左右, 拟采用筏板基础，钢筋混凝土结构。序号名称结构形式埋深(m)备注缺氧池、厌氧池、好氧池钢碎结构地下6. 6m调节池、储泥池钢碎结构地下7.2m调节池泵坑钢碎结构地下7. 9m清水池、膜池、出水池、设 备间钢碎结构地下5. 35m污泥脱水机房间钢碎结构地下3. 4m进水在线仪表间钢碎结构地下3. 55m出水在线

3、仪表间钢砂结构地下3. 55m在线仪表间泵坑钢碎结构地下4. 2m物特征一览表2.2 本工程主要内容(1)、构筑物包括；格栅渠、调节池、储泥池、清水池、膜池、出水池、设备间、污 泥脱水机房、进水在线仪表间、出水在线仪表间；(2)、构筑物结构内工艺设备、管线的穿墙套管、预埋件；(3)、生活给排水工程，(4)、防雷接地工程；(5)、照明工程2.3 参建单位建设单位：北京H惧政碧水源环境科技有限公司监理单位：北京1政通工程监理有限公司设计单位：长春市市政工程设计研究院施工单位：北京久安建设投资集团有限公司三、施工部署1.1 施工方案的选择根据建筑几何特征及现场的环境和条件，各单位工程的池壁及隔墙、各

4、建筑物的外墙 施工均采用双排脚手架，脚手架的设计采用最不利条件下进行验算，根据各建筑物的高度 判断脚手架最高状态为最不利条件，即储泥池池壁高度为6. 5m,基础筏板0.5m,计高为7 米，各单体脚手架采用相同参数来施工搭设。1.2 材料要求1.2.1 钢管钢管采用648X3. 5mm焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6m。新钢管的产品质量合格证，质量检测报告资料齐全，钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、 结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的滑道，并涂刷防锈漆。旧钢管应检查其侵蚀深度，检查时在侵蚀严重的钢管随机抽取3根，在每根侵蚀钢管横 向截断随机取样检查，当侵蚀深度和变形超过规定数值

5、时，不得使用。1.2.2 2. 2扣件新扣件的生产许可证，测试报告和产品质量合格证资料应齐全。旧扣件应检查其外形，对有裂纹和变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣 件都应该进行防锈处理。1.2.3 脚手板在使用人员密集，使用周期较长的部位，脚手板采用大木板，其宽度二250mm,厚度工 50mm,两端用1014号镀锌钢丝捆紧，禁止使用腐朽的脚手木板。1.2.4 安全网外侧脚手架搭设后，需满挂安全密目网维护，在外脚手架设置细尼龙绳安全兜网，防止 坠物伤人，安全网应封严，与外设脚手架固定牢固。1.3 质量标准严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2011)进行操作和验收

6、。3. 4材料计划钢管规格为648X3. 5mm,十字扣，一字扣，顶托，木方(40X7Omn1)。钢管和扣件均随施工需求分批次进场。脚手板按实际需求进行配备。4. 5劳动力计划架子工10个，工作内容为各类脚手架搭设和维护、铺脚手板、挂安全网、配合支模等;普工10个，配合架子工作业。四、脚手架设计与验算4.1 双排脚手架的设计和验算脚手架搭设按照横距L 2m,纵距L 5m,步距L 8米，二步三跨，与墙刚性连接，作业 层满铺大板，外架外侧作业层下挂安全兜网。内外脚手架底部统一垫50mm厚木板。施工均布荷载为3KN.按立杆横距1. 2米、纵距1. 5米、步距1. 8米双排脚手架验算。4.1.1 小横

7、杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上 面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。5. 1. 1. 1均布荷载值计算小横杆的自重标准值:Pl= 0. 033 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2= 0. 350X1.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值：Q=3. 0001.5003=1.500 kN/m；荷载的计算值：q=l. 2X0. 033+1. 2X0.175+1. 4 1. 500 = 2. 350 kN/m；W1 1 1 1 口 1 1 1 口 1 1 口Illll， ， 旦2q2口 口口 1 口口 1 口 1I

8、lllll .,，. 777大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大扰度）qi1 口 口 口 1 口 IlIln111上J J .fq.77大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Ma =1/8最大弯矩 Mqmax =2. 350 1.2002/8 = 0. 423 kN. m； 二 Mqmax/W =94.208 Nmm2;小横杆的计算强度小于205.0 Nun2,满足要求。4. L L 3扰度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0. 033+0. 175+1. 500 = 1. 708 kN/m ；a 兴A

9、EI最大挠度 V = 5. 0 1. 708 1200. 04/ (384 2. 060 105 107800. 0) =2. 077 mm； 小横杆的最大挠度小于1200. 0 / 150=8. 000与10 mm,满足要求。4.1. 2大横杆计算4. 1.2. 1均布荷载值计算小横杆的自重标准值:Pl= 0. 033X1.200=0. 040 kN；脚手板的荷载标准值：P2= 0. 350l. 200X1. 500/3=0. 210 kN；活荷载标准值：Q= 3. 000 1. 200 1. 500/3=1. 800 kN；荷载的计算值：P= (1. 20. 040+1. 20. 210+

10、1. 4X1. 800)/2=1.410 kN；4.1.2.2强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 =OO叼尸均布荷载最大弯矩计算:MlmaX=O. 080. 033l. 500 1. 5002=0. 009 kN. m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:x = 0.267PZ集中荷载最大弯矩计算:M2max=0. 267X1. 410X1. 500= 0. 565 kN. m；M = Mlmax + M2max = O. 009+0. 565-0. 574 kN. m抗弯强度：= 0. 574 106/4490. 0=127. 770 Nmm2;大横杆的抗弯

11、强度。=127. 770小于f=205. 0Nun2;4. L 2. 3扰度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:A =0.677-max WOEl大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vna= O. 677O. 033 1500. 0, /(1002. 060 105 107800. 0)= 0. 051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:1.883Pl3WOEl集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P二 (0. 040+0.210+1.800) /2=1. 025kNV= 1.8831. 025 1500. 07 (

12、IOO 2. 060 IO5 107800. 0)= 2. 933 mm；最大挠度和：V= Vnas + Vpiax = 0. 051+2. 933=2. 985 mm；大横杆的最大挠度小于1500. 0 / 150=10. 0或者10 mm,满足要求。4.1. 3扣件抗滑力计算按规范表5. L 7,直角、旋转单扣件承载力取值为& OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0. 80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6. 40kN,纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):RWRC其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6. 40 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的

13、竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：Pi = 0. 033X1.500=0. 050 kN；脚手板的荷载标准值：P2 = 0. 350l. 200X1. 500/2=0. 315 kN；活荷载标准值:Q = 3. 000 1.200X1. 500 /2 = 2. 700 kN；荷载的计算值：R=l. 2X (0. 050+0. 315)+1. 4X2. 700=4. 218 kN；R 6. 40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。4. L 4脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0

14、. 1248Ngi = 0. 125X12.000 = 1.498 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/d)；本例采用木脚手板，标准值为0.35Ng2= 0. 3504 1, 500 (1. 200+0. 3)/2 = 1.575 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15Ng3 = 0. 1504 1.500/2 = 0. 450 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)； 0. 005Ng4 = 0. 005l. 500X12. 000 = 0. 090 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng =Ngi+Ng2+Ng4 = 3. 613 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3. OOOX 1.200l. 500X2/2 = 5. 400 kN；4.1 . 5立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N =11.895 kN；计算立杆的截面回转半径：i=L 59 cm；计算长度附加系数：K=L 155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5. 3. 3得：U=1.530计算长度，由公式I0 =