高速铁路单线简支梁施工专项方案.docx

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1、目录1 .工程概况12 .J611vIJcd*3 .主要施工方案24 .施工方法及措施35 .主要施工机械设备配置206 .I.-217 .施工安全重点部位、环节的安全要求及措施22XXX特大桥32m单线简支梁施工方案1 .工程概况1.1 设计概况XXX特大桥全长847.3m,从13号墩开始，由二线变为四线，正线为双线，设计速度目标值350kmh,线间距5.00m。到发线为单线，设计速度目标值160kmh,到发线采用有硅轨道，轨顶至梁顶0.836m。左、右到发线(13#墩-沈方台)上部结构为现浇简支梁，均为13-32m简支箱梁，跨度31.5m,箱梁长度为32.6m；箱梁混凝土标号为C50；箱梁

2、结构形式为单箱单室等高度变腹板、变底板截面形式；箱梁中心线处梁高2.6m,梁顶宽7.6m,梁底宽为2.73m,箱梁采用预应力体系，设置纵向预应力钢束。12地形地貌及水文地质条件表层第四系全新统冲洪积层黏土、粉质黏土、粉土、细角砾土、粗角砾士及碎石土,第四系上更新统坡洪积层粉质黏土、砾砂、细圆砾土，下伏侏罗系上统安山岩及火山角砾岩。桥址区地下水为第四系孔隙潜水及基岩裂隙水，主要由大气降水和地下水径流补给，勘测期间地下水埋深1.5T6.6m,地下水位季节性变化幅度为10-6.0m。13施工材料13.1混凝土梁体采用C50混凝土，封端采用C50无收缩混凝土，防护墙及人行栏杆底座采用采用C40混凝土,

3、防水层的保护层采用C40纤维混凝土。预应力孔道压浆，浆体28d强度:抗压,50MPa,抗折250MPao13.2预应力体系梁段内预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm,其技术条件应符合(GB/T5224-2003)标准。管道形成采用金属波纹管成孔，预应力束张拉设备、锚具、喇叭口应采用成套产品，并应符合铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件(TB/T3193-2008),并采用配套的限位板、千斤顶设备进行张拉。1. 3.3钢筋HPB300钢筋应符合GB1499.1标准。HRB400钢筋应符合GB1499.2标准。13.4防水层和保护层材料

4、及施工工艺按通桥(2013)8388A要求办理。13.5支座1. 支座采用球形钢支座，参见TJQZ-8360,支座型号为TJQZ-3500-GD支座2个,TJQZ-3500-ZX支座2个，按图纸要求安装，其布置图见下图：一沈阳2. 3.6桥面排水管及管盖材料及施工工艺按京沈通桥-46-III要求办理。2,施工计划26孔单线现浇梁配置4套模板进行周转，计划2015.6.29日开始施工，2015.10.19日完成，单孔梁施工计划见下表2T.表2-1：单孔梁施工计划表序号作业内容持续时间1地基处理52支架搭设预压73底、侧模安装34钢筋绑扎75箱梁内膜36混凝土浇筑17张拉压浆28支架拆除23.主要

5、施工方案XXX特大桥26*32m单线简支梁采用钢管支架法施工。计划4套外模，左右各2套模板，由13#向沈方台顺序施工。结合现场实际地质条件，地基处理采用挖除换填扩大基础的形式，条形基础为7.6m*3m*1mC25钢筋混凝土基础（基础底采用砂砾换填）。承台及条形基础内预埋80CnIX80CnIX2cm钢板，支架采用630X8mm钢管柱（每排3根）上设盖板同时设双拼I40a型钢和降模结构（高35Cm砂箱），降模结构上铺双拼I40a工字钢横梁，横梁上纵向安装贝雷梁，贝雷梁上横向安装122a工字钢分配横梁（纵向间距为70.5Cm）,横梁上纵向安装间距20Cm1oX1OCm方木上铺1.5Cm竹胶板组成的

6、底模系统，梁体侧模采用定型整体钢模。钢筋为钢筋加工厂集中加工，现场绑扎，泵送混凝土全截面一次浇注，洒水养生。4.施工方法及措施4.1 地基处理支架地基处理采用挖除表层土,换填砂砾碎石，根据现场地质情况，持力层为砾砂层，局部粉质粘土层必须采用砂砾碎石换填，对条形基础进行处理，保证地基承载力不小于250kPao4.2 条形基础施工中间支墩采用混凝土条形基础预埋法兰盘安装钢管柱支撑，设三个临时支墩，每个支墩基础采用长宽高为：7.6mX3mX1m的混凝土条形基础，每个基础上面安装3根小5298mm的螺旋焊接钢管做临时支墩。4.3 支架的施工采用6529mm钢管柱作为立柱，采用贝雷片作为纵向托梁，钢管柱

7、与基础预埋钢板焊接，在钢管柱顶部放置型钢和降模结构，在降模结构顶配双拼I40a工字钢作为横梁，横梁上架设贝雷片形成纵梁。在贝雷纵梁上横向铺设间距70cm的I10工字钢作为分配梁，在I1O工字钢上纵向铺设IOX1OC1n方木（横向间距为20Cn1）,最后在上面铺设15cm厚竹胶板作为底模。4.4 3.1支架的搭设钢管柱在安装前测量基础顶面预埋钢板的标高，结合该梁段箱梁底板标高，截好定长钢管并焊接好上盖板，尽量减少高空作业量。拼装焊接前要检查基础顶面预埋钢板的平整度，其误差要钢管柱安装过程中随时检查立柱的垂直度，钢管柱安装完成，其垂直度等各项指标满足施工要求后。每排钢管柱采用N1OO*100*10

8、角钢焊接剪刀撑连接，提高钢管柱的稳定性。由于钢管柱下料时比计算高度矮3cm,降模结构安装完毕后架设双拼工字钢横梁，双拼工字钢横梁要求在地面拼装焊接牢固。之后进行横梁顶高程测量，并在降模结构顶和横梁底进行相应的标高调整，使用砂筒调节的方法来达到横梁的设计标高。工字钢横梁超出贝雷梁纵梁外边缘不少于kb作为吊装贝雷梁的平台。施工前先搭设组装平台，将标准贝雷梁构件拼装成整体后，用汽车吊提升至支墩顶,按设计位置就位。贝雷梁按简支梁使用，其支点放置在端构架的竖杆处。贝雷梁作为受力纵梁，其横向刚度较弱，所以贝雷梁全部吊装就位后，安装联系杆，使各片梁予以固定。然后沿梁横向铺设工字钢分配梁，分配梁上纵向铺设方木

9、，最后铺底模系统。横向工字钢分配梁两端超出梁体翼缘板外构架边缘各Im作为施工作业行走平台。4.5 3.2支架施工注意本项钢管柱、贝雷梁，工字钢等原材料进场前必须有相应的质量证明文件，进场后，由中心试验室对其外观、尺寸进行严格的检查，并取样做相应的原材料试验，经检验合格后方可用于施工。施工时严格控制钢管柱的垂直度不大于0.5%。提前做好高程测量和标高控制工作，根据测量数据，及时调整钢管柱的长度和钢板的厚度，确保横梁顶的高程一致且满足设计要求（宜不大于设计高程1.5Cm左右，搭设下节段支架时应根据上一节段的预压成果对标高进行相应的调整）。4.3.3支架拼装支架拼装采用汽车吊吊装，现场焊接，依次拼装

10、钢管立柱及管桩底、顶面处理，跨端钢管桩底端通过焊接在承台预埋钢板上固定，底面钢板口80X80cm,厚度为2cm,中间支墩直接焊接接长在基础钢管桩上；顶面铺设口80X80cm,厚度为2cm钢板；最后在钢管桩底面及顶面各焊接四块412X15X15的加劲板；焊接钢管桩连接系；安装纵垫梁、砂箱，铺设贝雷纵梁，贝雷纵梁采用8槽钢限位在横梁上，最后在贝雷梁上铺设工字钢分配梁122a,形成底模支架。4.3.4支架预压为消除支架的非弹性变形，测出支架的弹性变形，以便对地基承载力和支架弹性变形的理论值进行实践检验，得出可靠的数据来指导施工，正式浇筑箱梁校之前对支架应进行不小于箱梁自重120%的荷载预压，并待支架

11、的非弹性变形消除后，方能进行箱梁混凝土的灌筑。预压材料用沙袋和钢筋，采用堆载形式对支墩进行预压。支架预压目的为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕，箱梁底模衬板铺好后，对支架进行超载预压。预压的目的一是消除支架及地基的非弹性变形，二是得到支架的弹性变形值作为施工预留拱度的依据。支架预压方法在安装好底模后，可对支架进行预压。预压重量为梁重的120%,用沙袋和钢筋对模板进行支架预压。加载时按照60乐IoO机120%设计荷载分三级加载，加载时加载重量的大小和加荷速率与地基的强度增长相适应，待地基在前一级荷载作用下，达到一定固结度后，再施加下一级荷载，特别是在加载后期，必须严格控制加载速率

12、，防止因整体或局部加载量过大、过快而使地基发生剪切破坏。加载重量计算及布置由于底模安装完成后，不安装内模、侧模，即进行预压，所以箱梁加载荷载确定为（梁体重量）1.2o计算时采用分区段进行预压；区段1硅截面为2.84n采用砂袋预压，预压重量G=2.84X1.2X2.65=9.03t,则砂子堆载高度为h=9.03/1.5/2.63=2.29m,1.5为干砂密度1.5tm3;此段假设顶板和底板的碎重量直接传递到支架上，故砂袋沿梁底板宽度均匀铺设在底板之上。区段2碎截面为4.16，采用钢筋预压，预压重量GE.16X1.2X2.65=13.22t；此段翼缘板通过腹板再到底板将硅重量传递到支架上，受压面积

13、只为腹板宽度，此时堆载砂袋过高实际无法操作，故将每米等重量的钢筋沿腹板位置放置在底板砂袋上。由于腹板部位采用钢筋进行预压，并且钢筋堆码成三角形，其堆码范围自梁底外边缘向中线方向1.2m,左右对称。计算公式为：20.51.2h7.8=13.22堆码高度为:h=1.41m,其中7.8为钢筋的密度7.8tA测量方法观测点的设置，在跨中和支架顶面均需设置一个观测断面，每个观测断面上布五个观测点。在预压前对底模的标高观测一次，在每加载一级后预压的过程中平均每2小时观测一次，地基最大沉降量不能超过2mmd且2天的观测结果差值不大于3mm时，认为支架沉降处于稳定状态，沉降观测时间设为3天。将预压荷载按加载级

14、别卸载后再对底模标高观测一次。基础顶面、支架顶面和底模顶面设置测点，测出加载前各测点的高程值，然后在每次加载、卸载时测量各测点的高程，根据测得数据进行列表，分出各对应情况下的数值并和理论计算值进行对照、分析，找出规律，为支架标高即立模标高的调整提供基础资料，并据之进行适当调整。预设反拱按设计要求需设置反拱，左到发线理论计算跨中反拱值二期恒载为82.9KNm时为T15mm,右到发线理论计算跨中反拱值二期恒载为100KNm时为-12.4mm,其他位置按二次抛物线过渡。在预压过程中精确测量出在梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基弹性下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素

15、需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整支架（底模）标高。支架调整架体预压前，支架（底模）按照计算标高调整，确保支架各杆件均匀受力。预压后架体在预压荷载作用下基本消除了地基塑性变形和支架竖向各杆件的间隙即非弹性变形，并通过预压得出支架弹性变形值。根据以上实测的支架变形值，结合设计标高，确定和调整梁底标高。梁底立模标高二设计梁底标高-设计反拱值十支架弹性变形值。4.4支座安装支座采用球型钢支座，型号为TJQZ-3500-GD/ZX；施工时准确控制桥墩顶面标高,预埋件要安装准确，在支承垫石上按设计弹出支座十字线，测四角标高，准备钢垫块，吊放支座下垫板对位，测支座顶面四角标高并调整，将底板四角钢垫块和锚固螺栓用环氧树脂砂浆固定。再安装支座和上垫板。支座安装完毕，四角高差不大于2mm,扭转不大于3mm。支座与梁底、支座与支承垫石应密贴，无缝隙。4.5模板设计及安装模板分为底模、外模、内模、端头模等几部分，底模侧模和端头模均采钢板制作