中学教学楼-毕设指导五（内力组合）.docx

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1、毕业设计指导五本部分为框架内力组合（注：在内力组合前，需先进行金边缘内力修正、弯矩调幅、活荷载不利布置使跨中内力放大）1 .框架承载力计算内力基本组合方式根据规范及本工程特点，考虑以下内力组合形式（按一般框、排架简化规则）： S = 1.35Sk S = 1.2Sr.+1.0xl.4Sm. 5 = 1.05+1.0x1.45S = 1.2Sga+L0x1.4S晟（分左右风） S = 1.0Sga+L0x1.4s“火（分左右风） S = 12SGk + 0.9 x 1 ASok + 0.9 x 1,4Svt,.（分左右风） S = 1.0SGk + 0.9 X I ASQk + 0.9 X 1,

2、4Swk （分左右风）S = 1.35SG,+1.0x1.45 （注：此时只能组合竖向活荷载） S = 1.2Sge + L3Sw=1.2（Sgk+0.5S”）+ 1.3Sw （分左右震，顶层 Sge采用5096的雪载）上几式中，Sg为恒载效应标准值，Sqa.为活载效应标准值，5“火为风载效应标准值，小为重力荷载代表值产生的荷载效应标准值，5湫为水平地震作用产生的荷载效应标准值。注：以上各组合应根据实际情况取舍，例如当恒载不会出现对结构有利时/（2）、（4）、（6）可舍弃。以上的|Sg%、S0代表的粱端弯矩M都是经过调幅后的弯矩，调幅系数为0.85O但调幅只对竖向荷载作用下内力进行调幅，不对水

3、平荷载作用下内力进行调幅。2 .框架梁内力组合对于3跨结构对称，每层都有五个控制截面，即梁AB两端，梁AB跨间最大弯矩处，梁BC左端、梁BC跨间最大弯矩处。进行内力组合前，需对竖向荷载产生弯矩进行0.8的调幅，再将两端节点弯矩换算至两端柱边弯矩；活荷载下内力计算时，没有考虑到活载的最不利布置，跨中弯矩需乘以帆大系数L 2；水平荷载直接换算至两端柱边弯矩，方可进行内力组合。框架梁内力组合表见附表1 （表中根据实际情况舍弃了一些组合项，自己可以添加项目）。附表1框架梁内力组合层次截面内力SGkSQkSVkSEk1.2SGk+1.4SQk1.35Sok+1.4x 1.0SQk1.2SGk+1.4xO

4、.9(SQk+Swk)1.2(Sck+0.5SQk)4-1.3Ser左风右风左震右震1AM-65.19-24.7163.85231.52-112.82-122.60-28.91-189.81207.92-394.03V73.4728.0414.7653.58127.42138.44142.09104.90174.6435.33B左M74.6828.7646.82170.34129.88328.31-114.57V76.0129.1214.7653.58131.98178.3439.03B右M-16.62-3.8918.1966.20-25.3963.78-108.34V14.677.0412.

5、1344.1327.4679.20-35.54跨中AB-136.28-24.3400-197.61-178.14-178.14BC3.600.06004.404.364.36后寻找各截面的+Mmax, -Mmax, Vmax作为配筋之内力。上表仅为参考，限于篇幅未全部列出。注：以上组合未考虑活荷载的折减系数（指梁、柱、基础设计时对活荷载的折减）3框架柱内力组合附表2 A柱内力组合层次截面内力SGkSqrSwkSer1.2SGk+1.4SqJ1.35SGk+1.4xl.0SQk1.2Sok+1 .4xO.9(Sqr+ Swk)1.2(Sck+0.5SQk)+ 1.3SEhk左风右风左震右震1柱顶

6、MN柱底MNV后寻找各截面的Nmax及相应的M、V, Nmin及相应的M、V, Mmax及相应的N、Vo上表仅为参考，限于篇幅未全部列出。注：以上组合未考虑活荷载的折减系数（指梁、柱、基础设计时对活荷载的折减）4 .地震作用下的水平位移验算据规范及本工程特点，只进行多遇地震作用下验算，按弹性法计算水平位移。验算结果应满足建筑抗震设计规范5.5.1条规定。这项工作可在框架内力组合之前进行。5 .内力修正:柱边缘截面内力框架梁的支座截面并不是梁的最危险截面，最危险截面在支座处应该是柱边缘处，所以对框架梁支座内力应以修正。修正如下：2式中：MtS为柱边缘内力；MW为柱中心内力（如果该步骤在内力组合后，即为组合后内力）;g均为分布恒载与活载（如果其中某个内力没有，则该内力为0）;b为柱截面高度。