驻马店市八中办公楼设计毕业论文.docx

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1、层号Vim/kNyh/mMe 上/ (kNm)Me T/ (kNm)Me 总/ (kNm)615.821. 1439. 8718. 0339. 87528. 391.2666. 4319. 9385. 84438. 581.4483. 3355. 56122. 76346.411.6291.8975. 18150. 04251.811.893. 2693. 26212. 94186. 042. 96137. 02254. 68272. 85表13. 11横向水平地震作用下C轴框架柱剪力和弯矩的计算层号Vim/kNyh/mMe / (kNm)Me 下/ (kNm)Me 总/ (kNm)629.

2、661.47663. 0043. 7863. 00553.231.62105. 4086. 23156.31472. 351. 728135. 44125. 02232. 83387.021.8156. 64156. 64294. 86297. 151.8174. 87174. 87337. 00192.922. 5025190. 25232. 53398. 06计算结果如图13.4,图13.5,图13.6。39. 8739. 8718.41 6318. 03 66.4385.8434. 82 62. 2386. 23166.3119,93 81 33 43.%122. 7655,56 91,

3、89110. 04/27105. 39150. 04/ 93. 2675. 18125.02/163.91207.58“156. 6499.75 , 174. 8723.0尸 %2.20 38190. 25272. 85254. 68237. 25232.5S-L- -L图13.4地震作用下的框架弯矩图15. 827. 9723.217.9728. 3938. 5846.4151.8186. 0429. 6618. 3526展 23c72.、3532. 9687. 0243.4397. 1553. 9273. 36109. 27138.37158. 17179. 5618. 3526. 623

4、2.9643. 4383. 9292.92图13. 5地震作用下的框架剪力图79715.2426 32 70. 2552 94152. 9085. 90258. 31129 33373. 05172. 76487. 79图13. 6地震作用下的框架轴力图14竖向荷载作用框架内力计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。竖向荷载作用下,框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑.可以不考虑活荷载的不利布置,这样求得的框架内力，梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低，但当

5、活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.1-1.2的较大系数。框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。具体数值见图14.1。g=31. 34KN/M g=31. 34KN/M g=3L 34KN/Mq=8.33KN/Mq=8.33KN/Mq=8.33KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mq=8.33KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN

6、/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN/Mq=8. 33KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mg=31. 34KN/Mq=8. 33KN/M q=8. 33KN/Mq=8. 33KN/M图14.1横向框架荷载作用图由于柱纵向集中荷载的作用，对柱产生偏心。在恒荷载和活荷载的作用下的偏心矩如图14.2, 14.3所示。12. 82 2。2绝2 12J1、C、20. 2

7、12.820*20.2 12.8212. 82 20.22。. 2 12. 8212.82 20.220. 2 12. 8212.82 20.2NZ20. 2 12. 829. 09 14.314.314.3乙图14. 2竖向恒载引起的偏心弯矩11.641L64 1164 n 642.523.483.482.522. 523.48 3.482.522. 523.48 3.差 2.52、 上32.5248 3.482.52、V-2.523.48 3.482.52J. 52 予48 3.482.5233图14. 3竖向活载引起的偏心弯矩14.1梁柱端的弯矩计算梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。计算步

8、骤为：将原框架分为5个敞口单元，除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以0.9。用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5,其余各层柱的传递系数为1/3。将分层法所得到的弯矩图叠加，并将节点不平衡弯矩进行再分配。梁端固定弯矩计算：恒载：屋面：Mlic = -gl2 =-x31.34x7.22 =-35.39KN M22Me = 73539KN MMcd = -gl2= 一,X 23.97x 32 = 一17.98KN M22hw.cw = 17.98KNMMde = 一一gl2 =一一x31.34x7.22 =735.39KN M22MO，0，= 135.39KNM楼面：

9、=-x35.22x7.22 =-152.15KN-MMcb = 23.02KN,MM(D = -gl2 =x30.69x32 =-23.02KN.M22Mnc = 23 ,02KN.MMde = 13539KN .MM刀二 135.39MVM活载：屋面： MBc = -gl2 =-x8.33x7.22 =-35.99/CNM22Mm = 35.99KNM1 910Mcd =gl2=X7.5x3? =-5.625KMM22Mm = 5.625KN,MMde =gl2=X8.33X7.22 =-35.99KN M22M&)= 35.99KNM楼面： M.c = -gl2 =-x8.33x7.22

10、=-35.99/CNM22Mcb = 3599KN M1)19Mm =ql2 =X6.56X3? =4.92KNM212Mnc = 492KN,MM = -g/2 =-x8.33x7.22 =-35.99KN M22Mm = 35.99KNM竖向均布恒荷载作用下的框架内力计算方法同上，分层法计算见图14.4、14.5、14.6o图14. 4.a顶层弯矩分配图图14.4.b顶层弯矩图图14. 5. a标准层弯矩分配图图14. 5. b标准层弯矩图21.3557.44-11.5145.996 450.1564.045 170.12-152.1560.23-18 39677-0 430.16152

11、1530.11-36.77 -35 053.38-0.87 -0.83-1196下柱39.77 -103.81621.3515 6-28 01-0 65-23 02-43.81148-35 8826-1 03-67.86TnsiU43.811.0333 33-14 75图14. 6. a底层弯矩分配图11.96103.8164. 0435-839. 7713. 2614. 758644. 26148. 0033. 33图14.6.b底层弯矩图竖向均布活荷载作用下的框架内力计算方法同上，结果见图1L7、11.8、11.9、1L1O HJlo图14. 7. a顶层弯矩分配图19. 69图14. 7.b顶层弯矩图图14. 8. a标准层弯矩分配图图14. 8. b标准层弯矩图14.10o图14. 9. a底层弯矩分配图图14. 9.b底层弯矩图对节点不平衡弯矩进行再次分配，以恒荷载作用下六层左上节点为例如图