某大桥连接线现浇箱梁支模架搭设方案.docx

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1、一、编制依据1、杭州市九堡大桥北接线工程设计图纸；2、公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000；3、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-2008；4、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010；5、建筑结构荷载规范GB50009-2001；6、竹胶合板模板JG/T3026-1995；7、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文；8、其他施工及验收规范和相关技术文献二、适用范围本方案适用于杭州市九堡大桥北接线工程ZX46#ZX48#一联预应力现浇箱梁支架模板搭设。三、概况1、简述：46#墩一48#墩为现浇预应力连续箱梁，横断面为等变截面形式，各跨分布为26

2、.91m+28m,联长54.91m。顶板宽度24.8m,底板宽度15m,梁高2.0m,箱体为三室结构。该联箱梁支架搭设高度在13.0m145之间。全联混凝土浇筑总量约计约计928.5m3o2、模板本工程箱梁模板采用双面覆膜15mm厚竹胶板，板材密度0.8gcm,表面平整度高，可以满足混凝土成品的外观平整度要求，保证箱梁於表面光洁、色泽统O根据桥梁曲线线性参数进行胶模板的裁切拼装，保证线形圆顺美观。以满足舲成品的外观要求。每块板1.22m义2.44m,约36kg。在门式支架顶托上纵向铺设10cm15cm方木（端横梁及中横梁部位纵木为10cm15cm）,横向铺设10cmIOcm的木挡料，中心间距2

3、5一30cm,上铺15mm厚竹胶板，模板表面洁净、光滑、平整、无破损。模板横缝必须设在木横挡上。模板及支撑不得有松动、跑模或下沉等现象。模板体系搁置在支架体系上，分两次立模，第一次为底板、腹板、翼板及隔板，第二次为顶板。箱梁工作孔设置在支点1/4跨径处，长13m,宽90CM,待施工完成后按原设计恢复。四、支架设计简述1.搭设高度的确定：根据实际需要，选择MF1219（48X3.5mm,宽1.20m、高1.90m）、可调底座（0.4m）以及调节杆，根据模板厚度、纵横方木的厚度以及处理后的地基表面高程确定具体的各部位搭设高度。2.门架的平面相对平行于连续梁纵轴线，门架与门架横向之间用交叉拉杆连续拉

4、接。门式支架纵向每排间距根据实际跨度调整，最大不超过90cm,过度区域范围内纵向排距加密为60cm,横梁区域加密至30cm,采用钢管扣件连接。底板下及翼缘板部位横向列距为90cm,腹板处为60cm；沿纵横向设置扫地杆件及水平连接杆，与门式支架采用扣件连接。门架安装时应由一端向另一端延伸，不得相对进行。每搭设完一层门架后，应检查并调整水平度及垂直度。水平加固杆必须和门式支架同步搭设并连接牢固。配备扭力扳手，对水平加固杆和每个节点的杆件进行检查。3、杆件布置形式工程施工时依据箱梁断面构造形式，根据其各部位荷载不同进行支撑架的布置。支撑架横杆步距为1.2m。各部位结构支撑架立杆的布置形式参见下表。各

5、部位支撑架布置形式：（详见ZX46#ZX48#联支架布置图）位置横向布置间距（m）纵向布置间距（）腹板箱室板翼板横梁部位过渡段跨中段备注46#47#0.60.90.90.30.750.7547#48B0.60.90.90.30.850.85五、支架体系荷载验算1、一根门架稳定承载力计算:1.20m支架采用MF1219型及同类型支架，搭设高度在13m15m之间，一根门架的稳定承载力计算：I=Io+Ih1ho=12.19101+1.42IO1X1550/1900=13.351W;i=IA1=13.35107489=16.52mm门架立杆细长比：根据H=15m,查建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范=

6、135根据人二135,查表得门架立杆稳定系数=0.371根据f=205Nmm2；A=4892mm2；一幅门架轴向力设计值：Nd=Af=0.3714892205103=74.38KN2、支架自重荷载计算参数：A、箱梁钢筋混凝土比重取26KNm3,N1按各部位不同断面面积计算B、模板方木及楞木自重取N2=0.65KNm2C、支架自重荷载N3（搭设高度按15m计算）D、施工人员、机械荷载取N4=1.0KNm2E、於振捣及冲击荷载N5=2.OKNm2参考建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范，支架自重荷载N3计算:1)门架自重、扣件、交叉支撑杆、水平加固杆、连接棒、锁臂等杆件自重按每米高架体取值：n1=O

7、.275KNm2)剪刀撑、扫地杆均采用642X2.5mm钢管，设纵向剪刀撑和水平剪刀撑,顶部作业面周边设栏杆、挡脚板、密目网，以上各项分布到每米高架体的重量取值：n2=0.081KN/m3、风荷载计算：门架立杆排列按等距计算，：Nwn=12M(2n-1)n1b幅门架立杆风荷载作用下的最大附加轴力标准值；Mwq倾覆力矩标准值；n一一门架列数；本案n=39Ib立杆相邻距离；本案取1b=0.6m1)满堂支架风荷载标准值计算：wkf=z*s*Wo作用于顶部15m工作面模板的风荷载标准值：WkfmzzU/.*Us*Wo式中UZ为风压高度变化系数；本案风压高度变化系数Uz=1.10,US为风荷载体型系数；

8、架体按规范取值0.27；顶部加密目网的工作面取值0.8；Wo为基本风压值；杭州地区50年一遇基本风压W0=O.45kNm2;wkf=z*s*w0=1.100.270.45=0.134kN/m2；wkfm=z*s*w0=1.100.8X0.45=0.396kN/m2；2)作用于计算单元架体上的水平力计算：支架排距按Im计算(实际布设排距均不大于Im)Fwf=1aHwkf=(1.0+1.22)150.134=4.462kNFwfra=1aHwkf=(1.0+1.22)150.396=1.319kN3)倾覆力矩计算：MWq=H(0.5Fwf+FWfm)=15(O.54.462+0.319)=53.2

9、5kN.m4)门架立杆轴力标准值计算：Nwn=12Mwq(21)1b=1253.25/(77390.6)=0.355kN4、端横梁部位(2.Om高)支架承载力验算：端横梁处现浇混凝土自重：G1=2.01126=52KNm2；每1幅门架承受的於重量为：N1=I.50.652=46.8KN；模板方木及楞木自重：N2=1.50.6X0.65=0.585KN；支架自重：N3=(0.275+0.081)15=5.34KN施工人员、机械荷载取：N4=1.50.61.0=0.90KN舲振捣冲击荷载：N5=1,50.62.0=1.80KN1)不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术

10、规范JGJ128-2010(5.4.2-1)式:N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2(46.8+0.585+5.34)+1.4(0.90+1.80)=67.05KN；N=67.50KNAf=74.38KN满足稳定承载力要求2)附加风荷载时：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010(5.4.2-2)式和(5.4.2-3)式计算：N1=1.2(N1+N2+N3)+0.91.4(N4+N5+Nwn)=1.2(46.8+0.585+5.34)+0.91.4(0.91.80.255)=67.41KNN2=1.35(N1+N2+N3)+1.40.7(N4+N5)+

11、0.6NJ二1.35X(46.8+0.585+5.34)+1.4X0.7X(0.91.8)+0.600.255)=74.04KN取：74.04KNAf=74.38KN满足稳定承载力要求5、取ZX47ZX48过渡区域实腹板部位支架承载力验算(参照施工图纸HT188-SQ-S-17-1-2B-B断面)：中腹板处：3幅门架承受的混凝土重量为:G1=1o.62,00.60.2+0.40.2+0.6(0.25+0.40)2.0526=95.42KN；每1幅门架承受的舲重量为：N1=95.42/3=31.81KN；模板方木及楞木自重：N2=2.050.60.65=0.80KN；支架自重：N3=(0.275

12、+0.081)15=5.34KN施工人员、机械荷载取：N4=2.050.61.0=1.23KN球振捣冲击荷载：N5=2.050,62,0=2.46KN1)不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010(5.4.2-1)式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2(31.81+0.80+5.34)1.4(1.23+2.46)=50.71KN；N=50.71KNAf=74.38KN满足稳定承载力要求2)附加风荷载时：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010(5.4.2-2)式和(5.4.2-3)式计算：N1=1.

13、2(N1+N2+N3)+0.91.4(N4N5+Nm)=1.2(31.81+0.80+5.34)+0.91.4X(1.23+2.46+0.255)=50.51KNN2=1.35(N1N2N3)+1.40.7(N4+N5)+0.6NJ=1.35(31.81+0.80+5.34)+1.40.7(1.23+2.46)+0.600.255)=55.06KN取：55.06KNAf=74.38KN满足稳定承载力要求6、箱室顶底板部位承载力验算：(选顶底板最厚处验算)顶底板处现浇混凝土自重：G1=O.651126=16.9KNm2；每1棍门架承受的舲重量为：N1=2.050.916.9=31.18KN；模板

14、方木及楞木自重：N2=2.050.90.65=1.20KN；支架自重：N3=(0.275+0.081)155.34KN施工人员、机械荷载取：N4=2.050.91.0=1.85KN聆振捣冲击荷载：N5=2.050,92,0=3.70KN1)不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010(5.4.2-1)式:N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2(31.18+1.20+5.34)+1.4(1.85+3.70)=53.04KN；N=53.04KNAf=74.38KN满足稳定承载力要求2)附加风荷载时：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010(5.4.2-2)式和(5.4.2-3)式计算:N1=1.2(N1+N2+N3)+0.91.4(N4+N5+Nwn)=1.2(31.18+1.20+5.34)+0.91.4(1.85+3.70+0.255)=52.58KNN2=1.35(N1+N2+N3)+1.4O.7(N4+N5)+0.6NJ=1.35(31.18+1.20+5.34)+1.40.7(1.85+3.70)+O.60O.2