桥梁墩身脚手架施工方案.docx

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1、目录1、编制根据及阐明错误!未定义书签。1.K编制根据错误!未定义书签。1.2. 编制阐明错误!未定义书签。2、墩身概况错误!未定义书签。3、墩身钢管脚手架设计形式错误!未定义书签。3.1、 钢管脚手架整体设计错误!未定义书签。3.2、 钢管脚手架安全性检算错误!未定义书签。、脚手架和剪刀撑日勺设置形式：错误!未定义书签。、脚手架的立杆整体稳定性验算错误!未定义书签。、立杆地基承载力安全性验算错误!未定义书签。、脚手架的横向整体稳定性检算错误!未定义书签。、脚手架的J纵横水平杆及脚手板和扣件抗滑安全性验算错误!未定义书签。4、安全保证措施错误!未定义书签。4.K外防护脚手架搭设和使用安全保证措

2、施错误!未定义书签。4.2、外防护脚手架拆除日勺安全保证措施错误!未定义书签。5、脚手架体系的防雷措施错误!未定义书签。沪昆客专长昆湖南段*标桥梁墩身施工扣件式脚手架专题方案1、编制根据及阐明1.1、 编制根据、建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)；、沪昆客专长昆湖南段*项目桥梁设计图纸和施工现场实际状况。1.2、 编制阐明本方案是针对沪昆客专长昆湖南段*标中铁*局项目项目经理部桥梁墩身施工扣件式钢管脚手架搭设的专题方案。2、墩身概况沪昆客专长昆湖南段*标中铁*局项目项目经理部共137个墩柱，墩身分为实体桥墩和空心桥墩。桥墩详细分类见桥梁墩身施工安全专题方案第二章表2

3、-1。3、墩身钢管脚手架设计形式3.1、 钢管脚手架整体设计针对我标段桥梁日勺墩身现实状况，脚手架搭设高度最大到达42.5m,墩身外侧采用双排钢管脚手架围绕墩身一周，脚手架外围拉满安全网，竖向每一层作业面满铺脚手板，设置纵横向剪刀撑，剪刀撑斜角60%墩身两侧脚手架之间竖向每隔3m横向连接一次，在安装模板时再拆除，在墩身前后方向设置四道缆风绳，在墩身小里程方向设置人员上下和材料运送的专用坡道，坡度不不小于45oo坡道两侧加设防护栏杆，满铺脚手板脚手板上设置25cm30cm依J踏步。所有脚手架钢管所有采用(b48X3.5mm)一般钢管。墩身扣件式钢管脚手架上下通道正面图3.2、 钢管脚手架安全性检

4、算以*大桥最高墩身墩为例进行检算。墩身高度为23.5叫扣除墩帽高度3.0m,还剩20.5m,加上栏杆高度1.2m,脚手架初步高度为21.7mo、脚手架和剪刀撑的J设置形式:墩身外围围绕墩身一圈采用扣件落地式双排钢管脚手架，脚手架高21.7m,其中防护栏杆高度为12m,顺桥向横向间距1b=I.2m,纵向间距1a为（10、12）m两种。横桥向横向间距1b=12m。纵向间距1a为（1.0、125、1.5）三种。脚手架内排立杆距离墩身1Om（底部），整个脚手架的上下步距为统一尺寸（1.5m）,第一根距离地面0.2m。墩身内围也是采用扣件落地式双排钢管脚手架，脚手架高度和外围一样为21.7m,横向间距1

5、h=15m,纵向间距1a=17m。步距15m。立杆离墩身距离0.25m。整个内外围双排钢管脚手架所有满外分层设置纵横向剪刀撑，内外两层，剪刀撑斜杆与地面夹角为60,剪刀撑与相交的钢管所有用扣件连接，每根剪刀撑钢管与支架体系连接竖杆连接，剪刀撑整体成W型布置，剪刀撑之间交叉成X型连接，每根剪刀撑钢管接头不少于三个扣件连接。在脚手架高度作业面层次围绕墩身位置满铺脚手板，采用50mm厚木脚手板。内外两排钢管脚手架竖向每隔15m横向连接一次。连接件采用2m长的钢管连接。脚手架底部纵横向所有设置扫地杆，架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地面（20Omm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固

6、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高下差W1m。、脚手架的立杆整体稳定性验算计算立杆段的轴向力设计值No考虑到怀化地区有时风力很大，且脚手架高度很高，故按组合风荷载的状况计算，所有荷载检算按最不利组合计算。各项检算数据：1=17m,1b=1.5m,步距1.5m。N=1.2(NgikNg2k)+0.851.4NQK式中Ngik一脚手架构造自重原则值产生的轴向力；Ng2K一构配件自重原则值产生的轴向力；Nqk一施工荷载原则值产生的轴向力总和。NGIK=gk*Hs式中gk每米高脚手架产生的构造自重原则值(KN/m)；Hs一脚手架不

7、含栏杆高度时的高度(m)；Ng2K=Ng2K-1+Ng2K-2+N2K-3Ng2k-i=n2X1aX1hX脚手板自重原则值M-=1aX栏杆、脚手板自重原则值Ng2.3=1aHX安全维护设施自重原则值Nw=1/21a1b施工均布荷载原则值从规范查表得：gk=0.163KNmNgik=O.163X(21.7-1.2)=3.34IKNNg2k-i=421.71.50.35=1.785KN考虑四层绑扎钢筋作业层脚手板Ng2k-2=1.70.14=0.238KNNg2k-3=1.721.70.002=0.0738KN则Ng2k=1.785+0.238+0.0738=2.IKNNqk=1.71.52/2=

8、2.55KN贝IJN=1.2(3.341+2.1)+0.851.42.55=9.5637KN立杆上由风荷载设计值产生的弯矩Mw:Mtt=KnXs1a查规范得：Kn=O.2661怀化地区基本风压值30=0.35KNm2s=1.30.449=0.5837从而得：Mw=O.26610.350.58371.7=0.0929KN*m受压杆件的稳定系数:=kuh=1.1551.51.5=2.6m长细比=2600/15.8=164.6=210=0.259整体稳定验算：NA+Mw=97600.259/489+92900/5080=95.35Nmm2205Nmm2结论：脚手架的整体稳定性安全。所有立杆都直接放置

9、在承台上，而承台日勺碎标号为C40,立杆基础底面的平均压力应满足下式规定：Pfg式中3为地基基础（承台）的容许承载力，取24.5MPaP一立杆基础底面的平均压力，P=NAN-立杆传至基础顶面的轴向力设计值,取9.7605KNA-基础底面积,取4.893cm2P=95637KN4.893cm2=19.5Mpafg=24.5Mpa结论：地基基础的I承载力满足安全性规定。（承台宽度局限性需要伸入承台外侧时，要进行扎实，地基承载力不得不不小于22MPa）、脚手架的横向整体稳定性检算计算风荷载对脚手架产生的横向弯矩脚手架在搭设完毕后，横向受风荷载作用将产生向顺风方向倾斜的弯矩,这时脚手架就要靠自身的自重

10、产生的弯矩来平衡。水平风荷载原则值，按下式计算：k=0.7zs式中：3k风荷载原则值（KNm2）；Uz风压高度变化系数US一脚手架风荷载体型系数O怀化地区基本风压值0.7一基本风压值日勺修正系数查规范得：UZ=142、US=O.5837、0=0.35KNm2k=0.7zRsX30=0.7*1.42X0.58370.35=0.2031KNm2双排钢管脚手架日勺挡风面积An=（1a+h+O.3251ah）Xd式中An一一步一纵距（跨）内钢管的总挡风面积；1a,h一分别为立杆纵距（m）和步距（m）；d一钢管外径（m）由前面可得:1a=I.7m,h=1.5m,d=0.048moAn=（1.7+1.5+

11、0.3251.51.7）0.048=0.19338则整个脚手架所受的风荷载F风=3kXAn21.7X10/1.7/1.5=3.34KN风荷载对脚手架体系产生的）弯矩M风=F风*21.7/2=37.975KN*m计算脚手架体系自重荷载和施工荷载对脚手架产生的稳定弯矩双排钢管脚手架产生的构造自重原则值NGIK=gkXHs式中gk每米高脚手架产生的构造自重原则值（KN/m）；Hs一脚手架不含栏杆高度时的高度（m）；从规范查表得：gk=O.163KNmNgik=O.163（21.7-1.2）4.5=15.04KN双排钢管脚手架栏杆、脚手板、和安全防护设施自重原则值Ng2K=Ng2K-1+Ng2K-2+

12、Ng2K-3Ng2k-1=21a1b脚手板自重原则值Ng22=1aX栏杆、脚手板自重原则值Mi=1aHX安全维护设施自重原则值Ng2kt=8/21.71.50.35=3.57KN考虑四层绑扎钢筋作业层脚手板Ng2k-2=1.70.14=0.238KNNg2k-3=1.721.50.002=0.0731KN则Ng2k=3.57X4+0.238X12.5/2.30.07315=16.585KNF自理=Mk+Ng2k=37.8565KN则M自重=F自重X(135X3+1X2)/2=114.52KN*moM自./M风=114.52/79.275=1.44因此脚手架的横向稳定性满足规定。、脚手架的纵横水

13、平杆及脚手板和扣件抗滑安全性验算脚手板强度验算：脚手架的纵向距离最大为：1a=I.7m脚手板为h=5cm厚的杉木板，抗弯强度设计值为fm=11Nmm2抗弯强度按下式计算：o=MW式中M一弯矩设计值W-截面模量WM.167Wm3M值按下式计算:M=1.2Mgk+1.4Mqk式中西一脚手板自重原则值产生的弯矩MQK一施工荷载原则值产生的弯矩查规范得：木脚手板自重原则值：0.35KNm2施工均布荷载原则值：3KNm2木脚手板按宽度1m,自重荷载检算建模如下:图1脚手板自重荷载检算建模示意图剪力图(KN)0.23弯矩图(KNm)计算得：MGK=O.23KNm木脚手板施工荷载检算建模如下:图2脚手板施工

14、荷载检算建模示意图剪力图(KN)弯矩图(KNm)计算得：Mqk=1.98KNmM=12Mgk+1.4Mqk=1.20.23+1.4X1.98=3.048KNm。=MW=3.048KNm4.16710,mM.31Nmm2f1=11Nmm2竖向剪切应力和竖向挠度远远不不小于脚手板日勺容许剪切应力和容许挠度，不用检算。结论：脚手板时强度满足安全性规定。向水平杆验算：横向水平杆最长为12m,为简支梁构造，根据脚手板的检算成果得出水平杆所受的均布荷载为3.85KNm0建模如下:图3水平杆受力检算建模示意图剪力图(KN)弯矩图(KNm)计算得Mmax=O.58KNm,Vmx2.12KN。=MW=0.58KN-m5080mm14Nmm2f=205Nmm2竖向剪切应力和挠度远远不不小于钢管的容许剪切应力和容许挠度，不用检算。结论：横向水平杆满足强度安全性规定。纵向水平杆验算：纵向水平杆为三跨持续梁构造，在四个节点处受横向水平杆传递的集中力作用，集中力p=2.12KN,根据支架体系的细部构造尺寸建模如下：剪力图(KN)弯矩图(KNm)计算得：Max=0.13KNm,Vnm=2.16KN=MW=O.1