铁路双线夹渡线道岔连续梁施工方案.docx

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1、目录1工程概况12 .施工计划23 .主要施工方案24 .施工方法及措施35 .主要施工机械设备配置236 .关键工序及质量237 .施工安全重点部位、环节的安全要求及措施24XXX特大桥632.7m双线夹渡线道岔连续梁施工方案1工程概况7.1 工程简介XXX特大桥DK502+328.55-DK503+175.85,全长8473米。全桥孔跨布置形式：632.7m双线夹渡线预应力混凝土连续梁+1X24m双线简支箱梁+6X32.7m双线变四线预应力混凝土连续梁+13X32m双线简支箱梁（26X32m单线简支箱梁）。轨道结构类型正线采用CRTS1n型板式无作轨道，副线采用双块式有作轨道，轨道结构高度

2、分别为73.8Cm和83.6cm,其中道岔梁范围内采用轨枕埋入式无祚轨道，轨顶至梁顶86cm。其中DK502+330.95sDK502+527.2（0号至6号墩）设计为双线夹渡线道岔混凝土连续梁；DK502+552.1sDK502+748.1（7号至13号墩）设计为双线变四线道岔混凝土连续梁。本方案主要介绍双线夹渡线道岔连续梁施工方案。7.2 工程地质条件本连续梁段表覆第四系全新统冲洪积层黏土、粉质黏土、粉土、细角砾土，下伏侏罗系上统安山岩及火山角砾岩。粉质黏土，。o=14OKPa；砾砂，o=43OKPa;细圆砾土，。o=4OOKPa；安山岩，Oo=3OOKPa,W4；安山岩，Oo=55OKP

3、a,W3；安山岩，Oo=IOOoKPa,W2；该区地震动峰值加速度为0.05g,地震动反应谱特征周期为0.35g,最大冻结深度1.4mO7.3 箱梁结构形式及主要技术参数13.1箱梁结构形式连续梁全长196m（DK502+331.2SDK502+527.2）,支座中心距梁端0.8m。箱梁采用单箱单室、等高度、变截面的斜腹板形式。其中箱梁顶宽12.6m,底宽5.5m。顶板厚度除梁端处及支点处外均为0.4m；腹板厚O.5s.8si.4m,按折线变化；底板厚由跨中的0.3m按折线变化至支座处的0.9m。梁体在支点处共设置7道横隔板，端横隔板厚为1.5m,中横隔板厚度为2m,箱梁两侧腹板与顶底板相交处

4、外侧均采用圆弧倒角过渡。横隔墙上设置1.5X1m过人洞，供检查人员通过。主梁梁高3.05m。13.2预应力体系梁体为预应力混凝土连续梁按全预应力结构设计，只设有纵向预应力。梁体纵向预应力钢束用符合GB5224标准615.2mm高强度低松驰钢绞线，纵向预应力采用内径90mm金属波纹管成孔，M15-15/12锚具，张拉千斤顶采用YCW400D型。除部分有连接器连接的纵向预应力钢束采用单端张拉外，其余预应力均采用两端同步张拉，钢束锚下张拉控制应力均为1302MPao13.3桥面及其他桥面设计分别为三列排水方式，梁体混凝土强度等级为C50,防撞墙、遮板、电缆槽竖墙及盖板混凝土强度等级为C40,防水层的

5、保护层采用C40纤维混凝土。2 .施工计划主梁设计划分三个梁段浇筑施工，具体施工次序和工程量见下表2-1.表2-1XXX特大桥双线夹渡线预应力混凝土连续梁施工计划序号梁段名称起点里程终点里程长度施工次序施工时间1ADK502+331.20DK502+388.5057.32015.5.30-2015.8.222BDK502+388.50DK502+469.9081.4iI2015.5.1-2015.7.143CDK502+469.90DK502+527.2057.32015.5.26-2015.8.223 .主要施工方案XXX特大桥632.7m道岔连续梁设计采用满堂支架法现浇施工。结合现场实际地

6、质条件，满堂支架基础浇筑20Cm后混凝土垫层。满堂支架采用碗口式支架，碗口支架立杆采用648*3.5mm0碗口脚手架横杆布距取1.2m,立杆纵向间距取0.9m,立杆横向间距腹板下取0.6m,底板、翼板下取0.9m。顶、底托采用可调托撑，顶托上方依次为I1O工字钢，10*10方木，1.5Cm竹胶板，方木间距20cm,地基承载力不小于200KPa。梁体侧模采用木模。钢筋为钢筋加工厂集中加工，现场绑扎，泵送混凝土全截面一次浇注，洒水养生。4 .施工方法及措施4.1 地基处理支架地基处理采用挖除表层土，换填砂砾碎石等，根据现场地质情况，持力层为砾砂层，局部粉质粘土层必须采用砂砾碎石换填，地基承载力不小

7、于200kpa,并硬化20Cn1厚混凝土。4.2 支架的施工1 .2.1支架搭设满堂支架采用碗口式支架，碗口支架立杆采用小48*3.5mm0碗口脚手架横杆布距取1.2m,立杆纵向间距取0.9m,立杆横向间距腹板下取0.6m,底板、翼板下取0.9m。顶、底托采用可调托撑，顶托上方依次为I1O工字钢，10*10方木，1.5Cm竹胶板，方木间距20cmO碗扣支架搭设应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通，当立杆基底间的高差大于60Cm时，可用立杆错节来调整。立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用不同长度的立杆错开布置，往上则采用其他的立杆来调整，至顶层再用不同的立杆找平。4 .2.2支架施工注

8、意事项碗扣支架等原材料进场前必须有相应的质量证明文件，进场后，由中心试验室对其外观、尺寸进行严格的检查，并取样做相应的原材料试验，经检验合格后方可用于施Xo脚手架拼装到35层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm,插入立杆内的长度不得小于150mm。4.3 支架的预压4.3.1预压的目的为了保证在箱梁混凝土浇注卸架后满足设计的外形尺寸及拱度要求，同时检验支架的整体稳定性及支架的实际承载能力，以消除支架和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时

9、取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的标高参考值。在支立好模板绑扎钢筋前应进行支架预压试验，避免箱梁硅因支架不均匀沉降而出现裂殴的现象。4.3.2预压方法本连续梁支架体系采用满堂支架承载力结构，结构简单，受力明确，在底模安装完毕后，通过简化受力荷载，采用砂袋和钢筋代替预压荷载。对全联每一跨支架进行逐跨预压试验，根据结果确定施工预拱度，进行高度调整。测量等级按三等水准测量控制。工艺流程箱梁施工支架预压的工艺流程见图4-1。加荷载重及加载方法在连续梁支架搭设完毕，梁底模铺好后，采用砂袋和钢筋对支架进行预压，检验支架的承载能力、强度、刚度、稳定性等情况。消除支架及地基的非弹性变形，同时得到支架的

10、弹性变形值作为施工预留拱度的依据。预压分跨进行，重量为箱梁重量的120%,砂袋铺设范围为箱梁底模满铺，钢筋部分吊装在腹板部位。为了保证施工安全，在加载过程中严格按照前后左右对称，并且和混凝土的浇筑顺序相同方法的加载，不允许出现偏压现象的发生。卸载完成后对所有螺栓、销轴等连接部位重新进行一次全面检查、逐个进行加固。图4-1：箱梁施工支架预压的工艺流程图加载重量计算及布置由于底模安装完成后，不安装内模、侧模，即进行预压，所以箱梁加载荷载确定为（梁体重量）X1.2。计算时采用分区段进行预压；区段1碎截面为4.77痛，采用砂包预压，预压重量G=4.771.22.65=15.17t,则砂子堆载高度为h=

11、15.17/1.5/5.5=1.84m,1.5为干砂密度1.5tm3;此段假设顶板和底板的碎重量直接传递到支架上，故砂袋沿梁底板宽度均匀铺设在底板之上。区段2睑截面为4.9m采用钢筋预压，预压重量G=4.9X1.2X2.65=15.58t;此段翼缘板通过腹板再到底板将硅重量传递到支架上，受压面积只为腹板宽度，此时堆载砂袋过高实际无法操作，故将每米等重量的钢筋沿腹板位置放置在底板砂袋上。由于腹板部位采用钢筋进行预压，并且钢筋堆码只能成三角形，其堆码范围自梁底外边缘向中线方向1.5m,左右对称。计算公式为：20.51.5h7.8=15.58堆码高度为：h=134m,其中7.8为钢筋的密度7.8t加

12、载方法加载时采用分级加载方式：Of30%60%-IOO%f120%,分级加载时采用磅秤精确计量，按荷载布置图42所示的荷载进行加载，采用吊车配合人工吊装。在堆载过程中按照施工过程中混凝土浇筑顺序（由跨中至两端，先腹板、再底板、最后顶板、翼缘板的顺序）进行纲筋及砂袋的堆码。预压观测支架平台搭设完毕后，在每个支墩所对应的基础、双拼I40a横梁、底板上布设观测点，每排5个观测点，具体点位布设图详见后附图。在加载预压之前测出各测量控制点标高，并做好记录。按以下规定的观测频率进行观测，观测支架的位移量。每级加载完成1小时后进行支架的变形观测，以后间隔6小时监测记录各监测点的位移量，当相邻两次监测位移平均

13、值之差不大于2mm时，方可进行下一级加载。全部预压荷载施加完成后，应间隔6小时监测记录各监测点的位移量，当连续12小时监测位移平均值之差不大于2mm时，经监理工程师同意，方可进行卸载。支架卸载6小时后，应监测记录各监测点位移量。支架沉降监测宜采用水准仪，测量精度应符合三等水准测量的要求。支架平面位移采用全站仪进行观测。观测数据的整理预压完毕后，应根据监测数据计算分析基础沉降量和支架弹性变形量、非弹性变形量及平面位移量，评价支架安全性和确定调整梁底立模标高，行成支架预压报告。然后再开始安装侧模、绑扎钢筋、灌注混凝土等作业。布载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2,并做好相应的记录。维持布载24

14、小时后、卸载前测量各测量点标高值H3o卸载后测量出各测量点标高值H4,此时就可以计算出各观测点的变形如下：非弹性变形f3=H1-H4o通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。弹性变形f2=H4-H3o根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度f2,以使支架变形后梁体线型满足设计要求。另外，根据H2和H3的差值，可以大体看出持续荷载对支架及贝雷梁变形的影响程度。预压产生的沉降的调整预压前将梁底标高提高1.5cm以消除因预压产生的沉降。a.总沉降量大于8cm,则说明地基处理不合理，拆除模板及支架，重新进行地基处理。b.总沉降量在81.5cm内，则实际梁底标高比设计梁底标高底6.5OCm

15、,采用在降模结构顶增加钢板，钢板厚度根据实际沉降量确定。c.总沉降量小于1.5cm,则实际梁底标高比设计梁底标高高1.5OCm,采用更换降模结构顶钢板的方法调低标高至设计标高。4.33施工注意事项铺设底模板后测量H1前应加强对支架的全面检查，确保支架在荷载作用下无异常变形。由于加载重量较大，因此在加载及卸载过程中必须派专人对支架情况进行观测，要用吊锤观测支架的水平位移。在预压过程中要安排专人对模架各部位进行观察，发现异常情况时马上进行卸载。加载及卸载过程应加强施工现场安全保卫工作，确保各方面的安全。对每一批砂袋进行过磅称量，并记录在案，防止过载或压载不足。预压完成后，根据支架变形情况及地基沉降程度，采取必要的措施对薄弱环节进行加强，确保施工安全和工程质量。托架周围必须满铺跳板，搭设栏杆，挂好安全网。(8)起吊砂袋吊篮必须有足够的强度。砂袋必须分层码密实,中间不得留有空隙。(10)起吊作业必须由专人指挥且信号明确。QD雨天停止堆载作业，已堆好的砂袋必须覆盖，避免不必要的附加荷载。堆载作业时，特别是堆载完成阶段，作业半径IO米范围内禁止任何人员长时间逗留，由专人把守。(由于堆载预压均属高