高速铁路桥梁双线变四线道岔连续梁施工方案修改.docx

《高速铁路桥梁双线变四线道岔连续梁施工方案修改.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高速铁路桥梁双线变四线道岔连续梁施工方案修改.docx（28页珍藏版）》请在第一文库网上搜索。

1、目录1工程概况12 .施工计划23 .主要施工方案24 .施工方法及措施35 .主要管理人员及施工机械配置256 .关键工序及质量267 .施工安全重点部位、环节的安全要求及措施26XXX特大桥632.7m双线变四线道岔连续梁施工方案1 .工程概况1.1 工程简介XXX特大桥DK502+328.55-DK503+175.85,全长8473米。全桥孔跨布置形式：632.7m双线夹渡线预应力混凝土连续梁+1X24m双线简支箱梁+6X32.7m双线变四线预应力混凝土连续梁+13X32m双线简支箱梁（26X32m单线简支箱梁）。轨道结构类型正线采用CRTS1n型板式无作轨道，副线采用双块式有作轨道，轨

2、道结构高度分别为73.8Cm和83.6cm,其中道岔梁范围内采用轨枕埋入式无祚轨道，轨顶至梁顶86cm。其中DK502+330.95sDK502+527.2（0号至6号墩）设计为双线夹渡线道岔混凝土连续梁；DK502+552.1sDK502+748.1（7号至13号墩）设计为双线变四线道岔混凝土连续梁。本方案主要介绍双线变四线道岔连续梁施工方案。1.2 工程地质条件本连续梁段表覆第四系全新统冲洪积层黏土、粉质黏土、粉土、细角砾土，下伏侏罗系上统安山岩及火山角砾岩。粉质黏土，。o=14OKPa；砾砂，o=43OKPa;细圆砾土，。o=4OOKPa；安山岩，Oo=3OOKPa,W4；安山岩，Oo=

3、55OKPa,W3；安山岩，Oo=IOOoKPa,W2；该区地震动峰值加速度为0.05g,地震动反应谱特征周期为0.35g,最大冻结深度1.4mO1.3 箱梁结构形式及主要技术参数13.1箱梁结构形式连续梁全长196m（DK502+552.1SDK502+748.1）,支座中心距梁端0.8m。箱梁采用单箱双室变化至单箱三室、变截面斜腹板形式。箱梁顶底板均采用变宽度。其中箱梁顶宽12.6s25.551m,底宽5.519.11mo顶板厚度除梁端处及支点处外均为0.4m；腹板厚0.5s0.8si.4m,按折线变化;底板厚由跨中的0.3m按折线变化至支座处的0.9m。梁体在支点处共设置7道横隔板，端横

4、隔板厚为1.5m,9号墩双室变三室支点处横隔板厚度为3m,其余中间支点处横隔板厚度为2m,横隔墙上设置0.8X1m过人洞，供检查人员通过。主梁梁高3.05m。同时桥面顶板翼缘板一侧设置一段长20.077m长的桥面加宽段。13.2预应力体系梁体为预应力混凝土连续梁按全预应力结构设计，设有纵向、横向预应力。梁体纵向预应力钢束用符合GB5224标准615.2mm高强度低松驰钢绞线，纵向预应力采用内径90mm金属波纹管成孔，M15-15/12锚具，张拉千斤顶采用YCW400D型。除部分有连接器连接的纵向预应力钢束采用单端张拉外，其余预应力均采用两端同步张拉，钢束锚下张拉控制应力均为1302MPao梁体

5、横向预应力束，采用5615.2mm钢绞线，配用BM15-5/BM15P-5型扁型锚具，采用内宽90mm、高19mm金属扁波纹管成孔，采用单端张拉，张拉端与固定端间隔设置，张拉千斤顶采用YDC250QX型。13.3桥面及其他桥面设计分别为三列和排水方式，梁体混凝土强度等级为C50,防撞墙、遮板、电缆槽竖墙及盖板混凝土强度等级为C40,防水层的保护层采用C40纤维混凝土。2 ,施工计划主梁设计划分三个梁段浇筑施工，具体施工次序和工程量见下表2-1.表2-1XXX特大桥双线夹渡线预应力混凝土连续梁施工计划序号梁段名称起点里程终点里程长度施工次序施工时间1A)K502+552.10DK502+609.

6、4057.31kF2015.6.16-2015.9.72BDK502+609.40DK502+690.8081.42015.5.20-2015.9.33CDK502+690.80DK502+748.1057.32015.6.9-2015.9.73 .主要施工方案XXX特大桥6X32.7m双线变四线道岔连续梁设计采用碗扣式支架，结合现场实际地质条件，地基处理采用挖除换填形式，局部粉质粘土层必须采用级配碎石换填，其地基承载力不小于20OkPa,并且用c20硅硬化20cm。碗扣脚手架横杆步距一般取1.2m,在靠近梁底部位部分取0.6m,立杆纵向间距一般取0.9m,在桥墩附近部位部分取0.6m,2立杆

7、横向间距取0.6m。顶、底托采用可调托撑，顶托上方依次为I1O工字钢，10*10方木，1.5Cm竹胶板，箱梁底板及腹板下方木密铺，在翼板处方木间距可调整为20cm。梁体侧模采用木模。钢筋为钢筋加工厂集中加工，现场绑扎，泵送混凝土全截面一次浇注,洒水养生。4 ,施工方法及措施4.1 地基处理支架地基处理采用挖除表层土，部分采用级配碎石换填，根据现场地质情况，持力层为砾砂层，局部粉质粘土层必须采用级配碎石换填，保证地基承载力不小于200kPa并且用c20混凝土硬化20cm。4.2 支架的施工碗扣脚手架横杆步距一般取1.2m,在靠近梁底部位部分取0.6m,立杆纵向间距一般取0.9m,在桥墩附近部位部

8、分取0.6m,立杆横向间距取0.6m。顶、底托采用可调托撑，顶托上方依次为I1O工字钢，10*10方木，1.5Cm竹胶板，箱梁底板及腹板下方木密铺，在翼板处方木间距可调整为20cm。1 .2.1支架的搭设碗扣支架搭设应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通，当立杆基底间的高差大于60Cm时，可用立杆错节来调整。立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用不同长度的立杆错开布置，往上则采用其他的立杆来调整，至顶层再用不同的立杆找平。4 .2.2支架施工注意事项碗扣支架等原材料进场前必须有相应的质量证明文件，进场后，由中心试验室对其外观、尺寸进行严格的检查，并取样做相应的原材料试验，经检验合格后方可

9、用于施工。脚手架拼装到35层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm,插入立杆内的长度不得小于150mm。4.3 支架的预压1. 3.1预压的目的为了保证在箱梁混凝土浇注卸架后满足设计的外形尺寸及拱度要求，同时检验支架的整体稳定性及支架的实际承载能力，以消除支架和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的标高参考值。在支立好模板绑扎钢筋前应进行支架预压试验，避免箱梁建因支架不均匀沉降而出现裂缝的现象。4.

10、 3.2预压方法本连续梁支架体系采用满堂支架承载力结构，结构简单，受力明确，在底模安装完毕后，通过简化受力荷载，采用砂袋和钢筋代替预压荷载。对全联每一跨支架进行逐跨预压试验，根据结果确定施工预拱度，进行高度调整。测量等级按三等水准测量控制。工艺流程箱梁施工支架预压的工艺流程见图41。加荷载重及加载方法在连续梁支架搭设完毕，梁底模铺好后，采用砂袋和钢筋对支架进行预压，检验支架的承载能力、强度、刚度、稳定性等情况。消除支架及地基的非弹性变形，同时得到支架的弹性变形值作为施工预留拱度的依据。预压分跨进行，重量为箱梁重量的120%,砂袋铺设范围为箱梁底模满铺，钢筋部分吊装在腹板部位。为了保证施工安全，

11、在加载过程中严格按照前后左右对称，并且和混凝土的浇筑顺序相同方法的加载，不允许出现偏压现象的发生。卸载完成后对所有螺栓、销轴等连接部位重新进行一次全面检查、逐个进行加固。图4-1：箱梁施工支架预压的工艺流程图加载重量计算及布置由于底模安装完成后，不安装内模、侧模，即进行预压，所以箱梁加载荷载确定为（梁体重量）1.2,计算时采用分区段进行预压。由于该连续梁横断面为变截面，分别为单箱双室和单箱三室（9#墩为变化处），在同一箱室设计区段内，其荷载的增加与底板面积的增加成正比，所以我们取6#、9#（三室侧）、13#墩三个截面进行计算。图4-2（6#墩截面）中区段硅截面为5.28/硅截面为1.22吭采用

12、砂袋预压，预压重量G=（5.28+1.22）1.22.65=20.67t,则砂袋的堆载高度为：5.5XhIX15=20.67,h1=2.5m；图4-3（9#三室侧）中区段柱截面为9.3A硅截面为2.44i2,预压重量G=（9.3+2.44）X12X2.65=37.3t,则砂袋的堆载高度为:10.04h21.5=37.3,h2=2.5m；图4-4（13#墩截面）中区段硅截面为15吭硅截面为2.44m2,压重量G=（15+2.44）1.22.65=55.46t,则砂袋的堆载高度为：19.11h31.5=55.46,h3=1.94mo综上所述，由于区段硅截面积相对较小，所以其重量按均布施加于底板之上

13、考虑，所以和两区段均假设顶板和底板的跄重量直接传递到支架上，故砂袋沿梁底板均匀铺设在底板之上，其砂袋高度为自6#墩至9#墩段均为2.5m,9#墩至13#墩高度由2.5m-1.94m逐渐过渡。以上各图中区段碎截面积均为2.65i2（单侧），该部分采用钢筋预压，预压重量G=2.65X1.2X2.65=8.43t,此部分翼缘板通过腹板再到底板将碎重量传递到支架上，受压面积只为腹板宽度，此时堆载砂袋过高实际无法操作，故将每米等重量的钢筋沿腹板位置放置在底板砂袋上。由于实际操作中钢筋只能堆码成三角形，所以其堆码范围自梁底外边缘向中线方向1.5m范围内，左右对称。计算公式为：0.5乂1.5乂4乂7.8=8

14、.43,堆码高度114=1.44小,其中7.8为钢筋的密度7.8tm3加载方法加载时采用分级加载方式：030%60%100%120%,分级加载时采用磅秤精确计量，按荷载布置图所示的荷载进行加载，采用吊车配合人工吊装。在堆载过程中按照施工过程中混凝土浇筑顺序（由跨中至两端，先腹板、再底板、最后顶板、翼缘板的顺序）进行钢筋及砂袋的堆码。图4-2：6#数顶部位预压荷载分区示意图图4-3：9#墩顶（三室侧）部位预压荷载分区示意图图4-4：13#墩顶部位预压荷载分区示意图预压观测支架平台搭设完毕后，在每个支墩所对应的基础、双拼I45b横梁、底板上布设观测点，每排5个观测点，具体点位布设图详见后附图。在加

15、载预压之前测出各测量控制点标高，并做好记录。按以下规定的观测频率进行观测，观测支架的位移量。每级加载完成1小时后进行支架的变形观测，以后间隔6小时监测记录各监测点的位移量，当相邻两次监测位移平均值之差不大于2mn时，方可进行下一级加载。全部预压荷载施加完成后，应间隔6小时监测记录各监测点的位移量，当连续12小时监测位移平均值之差不大于2mm时，经监理工程师同意，方可进行卸载。支架卸载6小时后，应监测记录各监测点位移量。支架沉降监测宜采用水准仪，测量精度应符合三等水准测量的要求。支架平面位移采用全站仪进行观测。观测数据的整理预压完毕后，应根据监测数据计算分析基础沉降量和支架弹性变形量、非弹性变形量及平面位移量，评价支架安全性和确定调整梁底立模标高，行成支架预压报告。然后再开始安装侧模、绑扎钢筋、灌注混凝土等作业。布载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2,并做好相应的记录。维持布载24小时后、卸载前测量各测量点标高值H3o卸载后测量出各测量点标高值H4,此时就可以计算出各观测点的变形如下：非弹性变形f3=H1-H4o通过试压后，可认为支架、模板、方木等的非弹性变形已经消除。弹性变形f2=H4-II3o根据该弹性变形值，在底模上设置预拱