悬挑架计算修改技术交底.docx

《悬挑架计算修改技术交底.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《悬挑架计算修改技术交底.docx（11页珍藏版）》请在第一文库网上搜索。

1、普通悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001).建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-202*)等规范o一、参数信息：1 .脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为150米，立杆的横距为0.9米，大横杆的步距为180米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为24.0米，立杆采用单立管；内排架离墙0.30米；搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为48X3.5；W=5080,横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为1O0；连墙件采用三步三跨，垂直间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连

2、接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工荷载均布参数(kN/nO：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3 .风荷载参数某某省某某市地区：基本风压为0.350,风荷载高度变化系数1为1O0,风荷载体型系数k为1.20；考虑风荷载；4 .静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/nO：0.1489；脚手板自重标准值(kNO:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/nO:0.110；安全设施与安全(kN2):0.005;脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹排脚手板；栏杆挡板类别:木栏杆5 .水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢,其某某筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长

3、度1.50米。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:C25；6 .拉绳与支杆参数支撑数量为：1；a一内排架距离墙长度Ib立杆的横距或排距Zi第一道支撑距离墙的距离m一悬挑梁锚因长度t一悬挑梁悬挑长度悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为:5.000;钢丝绳与墙距离为(m):1200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物1. 20mo悬挑架正立面图二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi=0.038kN/m；脚手

4、板的荷载标准值:P2=0.3000.9/3=0.09kNm；活荷载标准值：Q=3.000X0.9/3=0.90kNm;荷载的计算值：q=1.20.038+1.20.091.40.9=1.870kNm;qIi口口小横杆计算简图2 .强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：最大弯矩MS=1.1410.92=0.143kN.m=.m；。=MqmaW=O.143X1075080=28.15Nmm2205Nmm2;小横杆的计算强度满足要求！3 .挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.09+0.90=1.028kNm；V=S*a3845/最

5、大挠度V=5.01.028X0.97(3842.06010.0)=0.35mm；小横杆的最大挠度小于900/150=6.OoO小与IonIm,满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1荷载值计算小横杆的自重标准值:Pi=O.0380.90=0.034kN;脚手板的荷载标准值:P2=O.3000.91.200/3=0.108kN;活荷载标准值：Q=3.0000.901.200/3=1.08kN;荷载的计算值：P=(1.20.034+1.20.108+1.41.08)/2=0.841kN;大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与

6、荷载的计算值最不利分配的弯矩和。=00%均布荷载最大弯矩计算:M*=0080.0381.2001.2002=0.005kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：=0267F1集中荷载最大弯矩计算:M2*=0.267X0.982X1.200=0.315kN.m；M=MImaX+M2ma=O005+0.315=0.320kN.m抗弯强度：。=0.3201065080.0=62.967Nmm2;大横杆的抗弯强度。=62.967小于f=205.0Nm3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下：V=06774?IOOE1大横杆自重均布荷

7、载引起的最大挠度：V*=0.677X0.038X1200.0,(100X2.060105.0)=0.021mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=(0.034+0.108+1.08)/2=0.61IkNV=1.8830.6111200.07(100X2.060IO5.0)=0.792mm；最大挠度和：V=Vff1ax=O.021+0.792=0.813mm；大横杆的最大挠度小于1200.0/150=8.。小于Iomn1,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1O0,该工程实际的

8、旋转单扣件承载力取值为8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc一扣件抗滑承载力设计值,取8.OOkN;R一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值：Pi=O.038X1.200=0.046kN；脚手板的荷载标准值：P2=O.3000.91.2002=0.162kN;活荷载标准值:Q=3.0000.91.200/2=1.62kN；荷载的计算值:R=1.2(0.0460.162)+1.41.62=2.518kN;R=2.518R=8.OOkN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架荷载标准值：作用于脚手架

9、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：0.1489NG尸0.149X25.000=3.723kN;(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本工程采用竹排脚手板，标准值为0.30Nc2=0.30041.200(0.9+0.3)/2=0.864kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本工程采用木栏杆，标准值为0.11Ng3=0.11041.200/2=0.264kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全(kN/m、0.005Nm=O.0051.200X25.000=0.150kN;经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+Ng

10、2+Ng3+Ng4=3.723+.864+.264+.15=4.55kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=3.000X0.9X1.20022=3.24kN；风荷载标准值应按照以下公式计算wk=0.7UXqW0其中W。一基本风压(kN/*,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.350kNm2;Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：U=1.000；Us风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.3501.0

11、00X1.200=0.294kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.24,5511.43.24=10.OkN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Nc+0.851.4Nq=1.24.551+0.851.43.24=9.27kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式K=O.851.4Wk1nh210=0.8501.40.2941.2000.800710=0.027kN.m；六、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.OkN；计算立杆的截面回转半径：i=158cm；计算长度附加系数

12、：K=1155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U=I.700计算长度,由公式I1kUh确定：10=1.571m；1oi=99.000；轴心受压立杆的稳定系数明由长细比h/i的结果查表得到：=0.595；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f=205.000N/mm2；=10000.000/(0.595X489.000)=34.37Nmm2;立杆稳定性计算。:39.258小于f=205.OooNm?满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式加wuj立杆的轴心压力设计值：N=9.27kN;计算立杆的截面回转半径：i

13、=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U=I.700计算长度，由公式1。=kuh确定：I0=1571m；1oi=99,000；轴心受压立杆的稳定系数6,由长细比1i的结果查表得到：=0.595立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：归5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.OOON/mm2；。=92700/(0.595X489.000)+26869.248/5080.000=37.17Nmm2;立杆稳定性计算。=37.17小于f=205.OOoN/mn?满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照

14、下式计算：N,=N1W+N0风荷载基本风压值Wk=0.294kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AU=8.1m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.OOOkN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：N1w=14XWkXA产3.33kN；连墙件的轴向力计算值N1=N1W+N0=8.33kN；其中一轴心受压立杆的稳定系数，1为内排架距离墙的长度，由长细比1/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；f=205.OON/mm2；连墙件轴向力设计值N1XAXf=0.949X4.890101205.00010=95.133kN;N1=8.33Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到N18.556小于双扣件的抗滑力16.0kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为120Omnb水平支撑梁的截面惯性矩1=1660.OOcm,截面抵抗矩W=185.OOciA截面积A=30.60cm2受脚手架集中荷载N=12X4.551+1.43.24=1